Пособие по проектированию стен подвала

Пособие по проектированию стен подвала

Справочное пособие к СНиП 2.09.03-85. Проектирование подпорных стен и стен подвалов

ЦНИИпромзданий — М.: «Стройиздат», 1990 год

© АО «Кодекс», 2018

Исключительные авторские и смежные права принадлежат АО «Кодекс». Положение по обработке и защите персональных данных

Версия сайта: 2.2.12

Каждому техническому специалисту: строителю, проектировщику, энергетику, специалисту в области охраны труда.

Дома, в офисе, в поездке: ваша надежная правовая поддержка, всегда и везде.

Каждому техническому специалисту: строителю, проектировщику, энергетику, специалисту в области охраны труда.

Дома, в офисе, в поездке: ваша надежная правовая поддержка, всегда и везде.

Пособие по проектированию стен подвала

7.5. При одностороннем загружении подвала временной нагрузкой реакцию R2 следует определять по формуле

где Рq — интенсивность горизонтального давления грунта от временной нагрузки, определяется по формуле (3) при l = tg 2 q ; G2 — вес временной нагрузки, определяется по формуле фундамента; k1 — коэффициент, учитывающий изменение реакции R2 за счет смещения перекрытия при одностороннем загружении подвала

k1 = kЕbIh/E ¢ , (83)

здесь k — коэффициент, k = 4 — однопролетных подвалов; k = 3 — для двухпролетных; k = 2 — для трехпролетных; k = 0 — для подвалов с несмещаемым перекрытием; Е ¢ — модуль грунта засыпки, величину которого допускается определять по формуле

где h1 — расстояние от уровня пола до низа перекрытия (значение в скобках принимается не больше единицы); b 1 = 0,7 — при засыпке грунтом основания; b 1 = 0,9 — то же, малосжимаемым грунтом; Е — модуль деформации грунта основания.

7.6. При наличии конструкций, препятствующих повороту фундамента (сплошная фундаментная плита, перекрестные ленты фундамента для внутреннего каркаса и т.п.), коэффициент k в формулах (78) и (82) следует принимать равным нулю, для конструкций, препятствующих смещению перекрытия подвала, а также при симметричном загружении подвала временной нагрузкой коэффициент k1 в формуле (82) следует принимать равным нулю.

7.7. Расчет устойчивости стен подвала против сдвига производится из условия (15) для значения b = 0.

Удерживающую силу Fsr следует определять по формуле (19), а сдвигающую силу Fsa в уровне подошвы фундамента по формуле

где Р g 3 — интенсивность горизонтального давления грунта от собственного веса на глубине h.

7.8. Если устойчивость стен подвала против сдвига (условие 15) не обеспечивается принятыми размерами фундамента, необходимо предусматривать мероприятия, препятствующие сдвигу, например устройство распорок и др.

7.9. Расчет прочности грунтового основания производится из условия (26). В этом случае равнодействующая вертикального давления грунта Fv определяется при загружении временной нагрузкой пролета перекрытия подвала, примыкающего к стене, по формуле

где G3 — вес фундамента и грунта на его уступах; G4 — вес конструкции подвала, грунта и временной нагрузки на перекрытия (с учетом расчетной грузовой площади).

7.10. При наличии мероприятий, препятствующих сдвигу фундамента, угол наклона равнодействующей внешней нагрузки к вертикали d 1 в уровне подошвы фундамента при расчете прочности грунтового основания принимается равным нулю.

7.11. Момент в уровне подошвы фундамента относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента, следует определять по формуле

7.12. Расчетные усилия в стенах подвала определяются по следующим формулам:

пролетный момент на расстоянии ус от верхней опоры

Му = Qвус — [(P g 1 + Pq ) +(P g 2 — Р g 1 )ус /3h2] /2; (88)

расстояние от верхней опоры до максимального пролетного момента

— (89)

поперечная сила в пролете на расстоянии ус от верхней опоры

поперечная сила в нижнем сечении стены

изгибающий момент в нижнем сечении стены

Мн = Qвh2 — [(P g 1 + Рq ) + (P g 2 — Р g 1 )/3]/2. (92)

В формулах (88)-(92) поперечная сила в верхнем сечении стены Qв = R.

7.13. При неполной эпюре интенсивности горизонтального давления грунта по высоте стены подвального помещения и несмещаемом перекрытии (см. рис. 14) реакция в уровне низа перекрытия R определяется по формуле

(93)

(94)

Мс — изгибающий момент на уровне перекрытия.

Сдвигающую силу Fsa и изгибающий момент М в уровне подошвы следует определять по формулам:

7.14. Расчетные усилия в конструктивных элементах подвала (ригелях, колоннах, плитах перекрытия, фундаментах и т.п.) следует определять по известным правилам строительной механики.

7.15. Расчет оснований при деформациях производит по п. 6.14.

7.16. Расчетное сопротивление грунта основания R, кПа, определяется по формуле

, (97)

где g с1 и g с2 — коэффициенты условий работы, принимаемые по табл. 6; k = 1, если прочностные характеристики грунта ( j и с) определены непосредственными испытаниями, и k = 1,1, если они приняты по табл. 1-3 прил. 5; М g ; Мq; Мс — коэффициенты, принимаемые по табл. 7; d — глубина заложения подошвы фундамента от пола подвала; dв — приведенная глубина подвала, dв = 2 м при ширине подвала меньше 20 м и dв = 0 — при ширине подвала больше 20 м.

8. РАСЧЕТ ПОДПОРНЫХ СТЕН И СТЕН ПОДВАЛОВ С УЧЕТОМ СЕЙСМИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ

8.1. Подпорные стены и стены подвалов в районах с сейсмичностью 7 и более баллов должны проектироваться с учетом требований главы СНиП II-7-81 «Строительство в сейсмических районах».

8.2. Интенсивность горизонтального давления грунта от собственного веса и от равномерно распределенной нагрузки q, расположенной на поверхности призмы обрушения, следует определять по формулам разд. 5, при этом коэффициент горизонтального давления грунта при сейсмическом воздействии l * следует определять по формулам:

l * = cos 2 ( j — e — w )cos ( e + d )/cos w cos 2 e cos( e + d + w )(1 + ) 2 ; (98)

z = sin ( j — r — w )sin( j + d )/cos( e + d + w )cos( e — r ), (99)

где w — угол отклонения от вертикали равнодействующей веса грунта и временной нагрузки с учетом сейсмического воздействия по формуле

При расчете подпорных стен и стен подвалов произведение АК1 следует принимать равным 0,04, 0,08 и 0,16 при расчетной сейсмичности соответственно 7, 8 и 9 баллов.

8.3. Пассивное сопротивление грунта с учетом сейсмического воздействия E*r определяется по формуле

где Er — пассивное сопротивление грунта без учета сейсмического воздействия.

8.4. Высота подпорных стен, выполненных из бетона, бутобетона или каменной кладки, при расчетной сейсмичности площадки 8 баллов не должна превышать 12 м, а при расчетной сейсмичности 9 баллов — 10 м.

Высота железобетонных подпорных стен не ограничивается.

8.5. При расположении оснований смежных секций подпорной стены в разных уровнях перепад от одной отметки основания до другой должен производиться уступами с отношением высоты к длине уступа не более 1 : 2.

8.6. При сооружении подпорных стен из вертикальных сборных элементов по верху стены следует предусматривать монолитный железобетонный пояс на всю длину секции.

8.7. Подпорные стены следует разделять сквозными вертикальными швами на секции длиной не более 15 м с учетом размещения каждой секции на однородных грунтах.

9. РАСЧЕТ ПОДПОРНЫХ СТЕН И СТЕН ПОДВАЛОВ НА СДВИГ В СЛОЖНЫХ ГИДРОГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ

9.1. В сложных инженерно-геологических условиях (при наличии слабых прослоек или ослабленных зон в грунте, наличии грунтовых вод и др.) и при значительных нагрузках на примыкающей к подвалу территории общая устойчивость стены должна быть подтверждена расчетом на сдвиг по круглоцилиндрической поверхности.

9.2. При расчете стен подвалов центр вращения принимается в точке пересечения стены и низа перекрытия подвала. Рассматривается устойчивость грунтового массива (вместе с конструкциями), ограниченного поверхностью земли, полом подвала, стеной и дугой некоторой окружности, проведенной из принятого центра вращения (рис. 15).

Рис. 15. Расчетная схема для определения устойчивости стены подвала против сдвига по круглоцилиндрическим поверхностям

9.3. Для расчета стен подвалов рассматриваемый участок разбивается параллельными отрезками: вертикальными (без учета сейсмичности) и направленными по угол w к вертикали (с учетом сейсмичности района).

Устойчивость против сдвига по рассматриваемой кривой считается обеспеченной, если при учете сейсмического воздействия и фильтрационного давления грунтовых вод удовлетворяется следующее условие:

(102)

знак «плюс» соответствует нисходящей, а знак «минус» — восходящей ветви кривой сдвига, gic и gwic — равнодействующие сил, действующих на подошву i-го элемента с учетом сейсмического воздействия:

, (103)

где gi — суммарная сила от веса грунта, веса стены и от нагрузки на поверхности в i-м элементе (с учетом взвешивающего веса грунта ниже уровня воды):

, (104)

gwi — вес воды в объеме между поверхностью грунтовых вод и основанием в i-м элементе; bi — ширина элемента по нормали к его границе, м; a ic — угол между нормалью к подошве элемента и направлением действия силы:

( a — угол между подошвой элемента и горизонталью, град. (при отсутствии сейсмического воздействия a ic = a i ); w — угол наклона к вертикали равнодействующих gic и gwic, определяется по формуле (100); АК1 — коэффициенты сейсмичности участка строительства, принимаемые в соответствии с указаниями разд. 8; F — равнодействующая нагрузки от надземных конструкций; a F — угол между нормалью к подошве и направлением равнодействующей нагрузки от надземных конструкций (при вертикальной нагрузке a F= 0)

где kf — коэффициент устойчивости

где kn — коэффициент надежности, принимаемый при отсутствии сейсмического воздействия не менее 1,2, при учете сейсмического воздействия — 1,5; m — коэффициент условий работы, принимаемый при отсутствии сейсмического воздействия 1, при учете сейсмического воздействия: для скальных крупно-обломочных и песчаных (кроме рыхлых) маловлажных грунтов, а также глинистых грунтов (с консистенцией IL £ 0,5) — 1,2; для песков рыхлых, насыщенных водой, и глинистых грунтов (с консистенцией IL £ 0,75) — 0,7; для остальных грунтов — 1; tg j *F — значение tg j * в подошве того элемента, в котором сила F пересекается с рассматриваемой круглоцилиндрической кривой.

9.4. При расчете на сдвиг по круглоцилиндрической поверхности коэффициенты надежности по нагрузке для грунта и конструкций принимаются равными n = 1. Определение сил gi производят исходя из расчетного значения объемного веса g Ii грунта, слагающего соответственно i-й элемент.

Расчет следует выполнять, выявляя (при необходимости используя повторные попытки) наиболее опасную кривую, для которой значения левой части условия (102) принимают минимальными.

При расчете круглоцилиндрическую кривую следует проводить через край фундамента или ниже него, пересекая слабый слой грунта, охватывая область повышенных нагрузок, а также учитывая другие особенности участка.

10. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

10.1. Габариты подпорных стен определяются одним параметром — высотой подпора грунта, т. е. разностью перепада верхних и нижних планировочных отметок.

10.2. Предварительный размер подошвы уголковой подпорной стены может быть установлен в зависимости от интенсивности равномерно распределенной нагрузки, расположенной на поверхности призмы обрушения, нормативного угла внутреннего трения грунта j n и высоты стены h (рис. 16).

10.3. Предварительный размер подошвы массивных подпорных стен назначается в пределах (0,5 — 0,7) h.

10.4. Минимальные размеры, мм, сечений элементов подпорных стен рекомендуется назначать: для бутобетонных стен — 600, для бетонных — 400, для железобетонных -100.

Рис. 16. Графики для предварительного подбора размера подошвы уголковых подпорных стен

10.5. Основные размеры подпорных стен (общую высоту, ширину подошвы) следует назначать, как правило, кратными 300 мм.

Размеры толщины элементов стены и подошвы назначаются кратными 20 мм.

10.6. Глубину заложения подошвы подпорной стены следует назначать в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83 “Основания зданий и сооружений”. Минимальная глубина заложения подпорных стен должна быть не менее 0,6 м в нескальных и не менее 0,3 м — в скальных грунтах. При наличии кювета глубина заложения назначается от дна кювета.

10.7. При наличии в основании стены слабых грунтов с расчетным сопротивлением 100-200 кПа (1-2 кгс/см 2 ) либо пучинистых глинистых грунтов при глубине промерзания, равной или большей, чем заглубление фундаментной плиты, основанием должна служить песчаная или щебеночная подушка. Грунт естественного залегания вынимается на глубину не менее 600 мм от подошвы стены и заменяется песком или щебнем. Песок отсыпается слоями, поливается водой и утрамбовывается.

Подушку следует выполнять в котловане с предельно крутыми откосами. Размеры подушки должны быть больше соответствующих размеров подошвы на 400 мм (по 200 мм в каждую сторону) при засыпке песком и на 600 мм (по 300 мм в каждую сторону) при засыпке котлована щебнем.

10.8. Под подошвой монолитной стены следует устраивать выравнивающую бетонную подготовку толщиной 100 мм, которая должна выступать за грань подошвы не менее чем на 100 мм.

Сборные фундаментные плиты следует устанавливать на подготовленное основание в виде утрамбованного в грунт щебня. Толщина слоя щебня должна приниматься не менее 100 мм и выступать за грани подошвы не менее чем на 150 мм.

10.9. При наличии в основании слабых грунтов (при соответствующем обосновании) может быть выполнено искусственное основание в виде свайного ростверка и т. д.

10.10. В продольном направлении подошву подпорной стены следует принимать горизонтальной или с уклоном не более 0,02. При большем уклоне подошва выполняется ступенчатой.

В поперечном направлении подошву подпорной стены следует принимать горизонтальной или с уклоном в сторону засыпки не более чем 0,125.

10.11. Конструкции подпорных стен должны быть разделены на всю высоту (включая фундаменты) температурно-усадочными швами.

Расстояния между швами следует принимать: не более 10м — в монолитных бутобетонных и бетонных подпорных стенах без конструктивного армирования, 20 м — в монолитных бетонных конструкциях при конструктивном армировании и в монолитных и сборно-монолитных железобетонных конструкциях и 30 м — в сборных железобетонных конструкциях.

При наличии в основании подпорной стены неоднородных грунтов расстояния между швами должны быть уменьшены с таким расчетом, чтобы подошва фундамента каждого отсека опиралась на однородный грунт.

Расстояние между швами допускается увеличивать при проверке конструкции расчетом.

Швы в монолитных бетонных и железобетонных подпорных стенах выполняются путем постановки в тело конструкции просмоленной доски. Ширина швов принимается равной 30 мм.

10.12. Обратную засыпку пазух подпорных стен следует производить дренирующими грунтами (песчаными или крупнообломочными).

Допускается использовать местные связные грунты — супеси и сухие суглинки. Уплотнение засыпки следует производить согласно требованиям нормативных документов.

Рис. 17. Габариты приближения рамповых подпорных стен (размеры в скобках даны для железных дорог узкой колеи)

Рис. 18. Габариты приближения железнодорожного пути до выступающих частей подпорных стен

а — при расположении железнодорожного пути на насыпи; б — то же, в полувыемке

Грунты засыпки необходимо трамбовать послойно до тех пор, пока величина коэффициента уплотнения kу будет не менее 0,95.

Не допускается применять для обратных засыпок тяжелые и пластичные глины, а также грунты, содержащие более 5% по весу органических и растворимых включений.

10.13. Высота подпорных стен для грузовых рамп автомобильного транспорта со стороны подъезда автомобилей должна быть равной 1200 мм от уровня поверхности проезжей части дороги или погрузочно-разгрузочной площадки (рис. 17).

10.14. Высота подпорных стен для грузовых и пассажирских рамп железнодорожного транспорта от уровня головки рельсов должна быть равной 1100 мм для колеи 1520 мм и 750 мм для колеи 750 мм.

Горизонтальное расстояние от оси ближайшего железнодорожного пути до наружного края рампы должно быть равно 1920 мм и 1370 мм соответственно для железнодорожной колеи шириной 1520 мм и 750 мм.

10.15. В насыпях на прямых участках минимальное расстояние от оси ближайшего железнодорожного пути до верха наружной грани подпорной стены следует принимать не менее 2,5 м (рис. 18).

10.16. В выемках на прямых участках минимальное расстояние от оси ближайшего железнодорожного пути до выступающих частей подпорной степи на уровне подошв шпал и выше должно быть не менее 3,1 м.

10.17. На кривых участках минимальные расстояния от оси ближайшего железнодорожного пути до подпорной стены необходимо увеличить в соответствии с табл. 9.

Пособие по проектированию стен подвала

(c) ООО «Центр развития систем
автоматизированного
проектирования
«САПРОТОН»

З а к а з / П р о с м о т р / П р и м е р ы
>> NormCAD Строительство >> NormCAD Машиностроение
(для перехода к форме заказа нажмите ссылку Заказать на странице комплекта/компонента)

Справочное пособие к СНиП 2.09.03-85. Проектирование подпорных стен и стен подвалов

И ПРОЕКТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙИНСТИТУТ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ (ЦНИИпромзданий) ГОССТРОЯСССР

и стен подвалов

Разработано к СНиП2.09.03-85 “Сооружение промышленныхпредприятий”. Содержит основные положения по расчету иконструированию подпорных стен и стен подвалов промышленныхпредприятий из монолитного и сборного бетона и железобетона.Приведены примеры расчета.

Для инженерно-техническихработников проектных и строительных организаций.

Пособие составлено к СНиП2.09.03-85 “Сооружения промышленныхпредприятий” и содержит основные положения по расчету иконструированию подпорных стен и стен подвалов промышленныхпредприятий из монолитного, сборного бетона и железобетона спримерами расчета и необходимыми табличными значениями коэффициентов,облегчающих расчет.

В процессе подготовки Пособияуточнены отдельные расчетные предпосылки СНиП2.09.03-85, в том числе по учету силсцепления грунта, определения наклона плоскости скольжения призмыобрушения, которые предполагается отразить в дополнении к указанномуСНиП.

Пособие разработаноЦНИИпромзданий Госстроя СССР (кандидаты техн. наук А. М. Туголуков,Б. Г. Кормер, инженеры И. Д. Залещанский, Ю. В. Фролов, С. В.Третьякова, О. JI. Кузина) при участииНИИОСП им. Н. М. Герсеванова Госстроя СССР (д-р техн. наук Е. А.Сорочан, кандидаты техн. наук А. В. Вронский, А. С. Снарский),Фундаментпроекта (инженеры В. К. Демидов, М. Л. Моргулис, И. С.Рабинович), Киевского Промстройпроекта (инженеры В. А. Козлов, А. Н.Сытник , Н. И. Соловьева).

1.1.Настоящее Пособие составлено к СНиП 2.09.03-85“Сооружения промышленных предприятий” и распространяетсяна проектирование:

подпорных стен, возводимых наестественном основании и расположенных на территориях промышленныхпредприятий, городов, поселков, подъездных и внутриплощадочныхжелезных и автомобильных дорогах;

подвалов производственногоназначения, как отдельно стоящих, так и встроенных.

1.2.Пособие не распространяется на проектирование подпорных стенмагистральных дорог, гидротехнических сооружений, подпорных стенспециального назначения (противооползневых, противообвальных и др.),а также на проектирование подпорных стен, предназначенных длястроительства в особых условиях (на вечномерзлых, набухающих,просадочных грунтах, на подрабатываемых территориях и т. д.).

1.3.Проектирование подпорных стен и стен подвалов должно осуществлятьсяна основании:

чертежей генерального плана(горизонтальной и вертикальной планировки);

отчета обинженерно-геологических изысканиях;

технологического задания,содержащего данные о нагрузках и при необходимости особые требованияк проектируемой конструкции, например требования по ограничениюдеформаций и др.

1.4.Конструкция подпорных стен и подвалов должна устанавливаться наосновании сравнения вариантов, исходя из технико-экономическойцелесообразности их применения в конкретных условиях строительства сучетом максимального снижения материалоемкости, трудоемкости истоимости строительства, а также с учетом условий эксплуатацииконструкций.

1.5.Подпорные стены, сооружаемые в населенных пунктах, следуетпроектировать с учетом архитектурных особенностей этих пунктов.

1.6. Припроектировании подпорных стен и подвалов должны приниматьсяконструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность,устойчивость и пространственную неизменяемость сооружения в целом, атакже отдельных его элементов на всех стадиях возведения иэксплуатации.

1.7.Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям индустриальногоизготовления их на специализированных предприятиях.

Целесообразно укрупнятьэлементы сборных конструкций, насколько это позволяютгрузоподъемность монтажных механизмов, а также условия изготовления итранспортирования.

1.8. Длямонолитных железобетонных конструкций следует предусматриватьунифицированные опалубочные и габаритные размеры, позволяющиеприменять типовые арматурные изделия и инвентарную опалубку.

1.9. Всборных конструкциях подпорных стен и подвалов конструкции узлов исоединении элементов должны обеспечивать надежную передачу усилий,прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительноуложенного бетона в стыке с бетоном конструкции.

1.10.Проектирование конструкций подпорных стен и подвалов при наличииагрессивной среды должно вестись с учетом дополнительных требований,предъявляемых СНиП 3.04.03-85“Защита строительных конструкций и сооружений от коррозии”.

1.11.Проектирование мер защиты железобетонных конструкций отэлектрокоррозии должно производиться с учетом требованийсоответствующих нормативных документов.

1.12.При проектировании подпорных стен и подвалов следует, как правило,применять унифицированные типовые конструкции.

Проектирование индивидуальныхконструкций подпорных стен и подвалов допускается в тех случаях,когда значения параметров и нагрузок для их проектирования несоответствуют значениям, и принятым для типовых конструкций, либокогда применение типовых конструкций невозможно, исходя из местныхусловий осуществления строительства.

1.13.Настоящее Пособие рассматривает подпорные стены и стены подвалов,засыпанные однородным грунтом.

2.1. Взависимости от принятого конструктивного решения подпорные стенымогут возводиться из железобетона, бетона, бутобетона и каменнойкладки.

2.2.Выбор конструктивного материала обусловливаетсятехнико-экономическими соображениями, требованиями долговечности,условиями производства работ, наличием местных строительныхматериалов и средств механизации.

2.3. Длябетонных и железобетонных конструкций рекомендуется применять бетоныпо прочности на сжатие не ниже класса В 15.

2.4. Дляконструкций, подвергающихся попеременному замораживанию и оттаиванию,в проекте должна быть оговорена марка бетона по морозостойкости иводонепроницаемости. Проектная марка бетона устанавливается взависимости от температурного режима, возникающего при эксплуатациисооружения, и значений расчетных зимних температур наружного воздухав районе строительства и принимается в соответствии с табл.1.

Проектирование подпорных стен (к СНиП 2.09.03-85)

Проектирование подпорных стен и стен подвалов

Предлагаем прочесть документ: Проектирование подпорных стен и стен подвалов. Если у Вас есть информация, что документ «Проектирование подпорных стен (к СНиП 2.09.03-85)» не является актуальным, просим написать об этом в редакцию сайта.

Проектирование подпорных стен и стен подвалов

1 Проектирование подпорных стен и стен подвалов равочное пособие кснип Москва Стройиздат \

2 Ц ЕН Т Р А Л Ь Н Ы Й НАУЧНО И С С Л ЕД О В А Т ЕЛ ЬС К И Й И П РО ЕКТН О Э К С П Е Р И М Е Н Т А Л Ь Н Ы Й ИНСТИТУТ П Р О М Ы Ш Л Е Н Н Ы Х ЗД А Н И Й И С О О РУ Ж ЕН И Й (ЦНИИпромзданий) ГОССТРОЯ СССР СП РАВО ЧН О Е ПОСОБИЕ к СНиП Серия основана в 1989 году Проектирование подпорных стен и стен подвалов Ш М ОСКВА СТРОЙ ИЗД АТ 1990

3 ББК П 79 УД К (035.5) Рекомендовано к изданию решением секции несущих конструкций Научно-технического совета ЦНИИпромзданий Госстроя СССР Редактор Л. В, Павлова Проектирование подпорных стен и стен подва- П 79 лов/центр. н.-и. и проект, ин-т пром. зданий и сооружений. М.: Стройиздат, с.: ил. (Справ, пособие к СНиП). ISBN X Разработано к СНиП 2.09,03 85 «Сооружение промышленных предприятий». Содержит основные положения по расчету и конструированию подпорных стен и стен подвалов промышленных предприятий из монолитного и сборного бетона и железобетона. Приведены примеры расчета. Для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций П КБ ББК (01) 90 ISB N Х ЦНИИпромзданий, 3990

4 П Р Е Д И С Л О В И Е Пособие составлено к СНиП «Сооружения промышленных предприятий» и содержит основные положения но расчету и конструированию подпорных стен и стен подвалов промышленных предприятий из монолитного, сборного бетона и железобетона с примерами расчета и необходимыми табличными значениями коэффициентов, облегчающих расчет. В процессе подготовки Пособия уточнены отдельные расчетные предпосылки СНиП , в том числе по учету сил сцепления грунта, определения наклона плоскости скольжения призмы обрушения, которые предполагается отразить в дополнении к указанному СНиП. Пособие разработано ЦНИИпромэданий Госстроя С С С Р (кандидаты техн. наук А. М. Туголуков, Б. Г. Кормер, инженеры И. Д Залещанский, Ю. В. Фролов, С. В. Третьякова, О. Л. Кузина) при участии НИИОСП им. Н. М. Герсеванова Госстроя С С С Р (д-р техн. наук Е. А. Сорочан, кандидаты техн. наук А. В. Вронский, А. С. Снарский), Фундаментпроекта (инженеры В. К. Демидов, М.. Л. Моргулис, И. С. Рабинович), Киевского Промстройпроекта (инженеры В А. Козлов, А. Н. Сытник, Н. И. Соловьева). 3

5 1. О Б Щ И Е У К А З А Н И Я 1.1. Настоящее Пособие составлено к СНиП «Сооружения промышленных предприятий» и распространяется на проектирование’ подпорных стен, возводимых на естественном основании и расположенных на территориях промышленных предприятий, городов, поселков, подъездных и внутриплощадочных железных и автомобильных дорогах, подвалов производственного назначения, как отдельно стоящих, так и встроенных Пособие не распространяйся на проектирование подпорных стен магистральных дорог, гидротехнических сооружений, подпорных стен специального назначения (противооползневых, противообвальных и др), а также на проектирование подпорных стен, предназначенных для строительства в особых условиях (на вечномерзлых, набухающих, просадочных грунтах, на подрабатываемых территориях и т д.) 1.3. Проектирование подпорных стен и стен подвалов должно осуществляться на основаниичертежей генерального плана (горизонтальной и вертикальной планировки), отчета об инженерно-геологических изысканиях, технологического задания, содержащего данные о нагрузках и при необходимости особые требования к проектируемой конструкции, например требования по ограничению деформаций и др Конструкция подпорных стен и подвалов должна устанавливаться на основании сравнения вариантов, исходя из технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, трудоемкости и стоимости строительства, а также с учетом условий эксплуатации конструкций 1.5. Подпорные стены, сооружаемые в населенных пунктах, следует проектировать с учетом архитектурных особенностей этих пунктов 1.6. При проектировании подпорных стен и подвалов должны приниматься конструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость сооружения в целом, d также отдельных его элементов на всех стадиях возведения и эксплуатации Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям индустриального изготовления их на специализированных предприятиях Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, а также условия изготовления и транспортирования 1.8. Для монолитных железобетонных конструкций следует предусматривать унифицированные опалубочные и габаритные размеры, позволяющие применять типовые арматурные изделия и инвентарную опалубку В сборных конструкциях подпорных стен и подвалов конструкции узлов и соединений элементов должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции 4

6 1.10. Проектирование конструкций подпорных стен и подвалов при наличии агрессивной среды должно вестись с учетом дополнительных требований, предъявляемых СНиП «Защита строительных конструкций и сооружений от коррозии» Проектирование мер защиты железобетонных конструкций от электрокоррозии должно производиться с учетом требований соответствующих нормативных документов При проектировании подпорных стен н подвалов следует, как правило, применять унифицированные типовые конструкции. Проектирование индивидуальных конструкций подпорных стен и подвалов допускается в тех случаях, когда значения параметров и нагрузок для их проектирования не соответствуют значениям, принятым для типовых конструкций, либо когда применение типовых конструкций невозможно, исходя из местных условий осуществления строительства Настоящее Пособие рассматривает подпорные стену и стены подвалов, засыпанные однородным грунтом. 2. М АТЕРИ АЛЫ КО НСТРУКЦИЙ 2.1. В зависимости от принятого конструктивного решения подпорные стены могут возводиться из железобетона, бетона, бутобетона и каменной кладки Выбор конструктивного материала обусловливается технико-экономическими соображениями, требованиями долговечности, условиями производства работ, наличием местных строительных материалов и средств механизации Для бетонных и железобетонных конструкций рекомендуется применять бетоны по прочности на сжатие не ниже класса В Для конструкций, подвергающихся попеременному замораживанию и оттаиванию, в проекте должна быть оговорена марка бетона по морозостойкости и водонепроницаемости Проектная марка бетона устанавливается в зависимости от температурного режима, возникающего при эксплуатации сооружения, и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства и принимается в соответствии с табл. I. Таблица I Условия эксплуатации конструкций при переменном замораживании и оттаивании Расчетная зимняя температура наружного воздуха, С Марка бетона, не ниже по морозостойкости по водонепроницаемости Класс сооружений I и Ш 1 п ш В водонасыщен Ниже 40 F 300 F F 150 W 6 W 4 Г 2 ном состоянии Ниже 20 F 200 F 150 F 100 U74 W 2 Не нор (например, кон* до 40 мируетструкции, распо с я ложенные в се- Ниже 5 до F 150 F 100 F 75 W 2 Не нормируетзоннооттаивающем 20 включи ся слое грунта в тельно 5 и F 100 F i b F 50 Не нормируется районах вечной выше мерзлоты) 5

7 Условия эксплуатации конструкций при переменном замораживании и оттаивании Расчетная зимняя температура наружного воздуха. С Продолжение табл. I Марка бетона, не ниже по морозостойкости по водонепроницаемости Класс сооружения I II in 1 И in В условиях эпи Ниже 40 F 200 F 150 F 100 W4 W 2 Не норзодического во- мируетдонж мщения ся (например, над Ниже 20 F 100 F 75 F 50 W 2 Не но шнруетземные конструк до 40 вклю ся ции. постоянно чительно подвергающиеся Ниже 5 до F 75 F 50 F 35* Не нормируется атмосферным воз 20 вклю F 50 F 35* F 25* То же действиям) чительно 5 и выше В условиях воз Ниже 40 F 150 F 100 F 75 В?4 W 2 Не нордушно-влажност мируетного состояния ся при отсутствии Ниже 20 до F 75 F 50 F 35* Не нормнруетс: I эпизодического 40 вклюводонасыщения чительно (например, кон Ниже 5 до F 50 F 35* F 25* То же струкции, посто 20 включиянно подвергаю* тельно щиеся воздей 5 и выше F 35* F 25* F 15**» ствию окружающего воздуха, но защищенные от воздействия атмосферных осадков) * Для тяжелого и мелкозернистого бетонов марки по морозостойкости не нормируются; ** Для тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов марки по морозостойкости не нормируются. Примечание. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в районе строительства 2.5. Предварительно напряженные железобетонные конструкции следует проектировать преимущественно нз бетонов класса В 20; В 25; В 30 и В 35. Для бетонной подготовки следует применять бетон класса В 3,5 и В 5, 2.6. Требования к бутобетону по прочности н морозостойкости предъявляются те же, что и к бетонным и железобетонным конструкциям 2.7. Для армирования железобетонных конструкций, выполняемых без предварительного напряжения, следует применять стержневую горячекатаную арматурную сталь периодического профиля класса А-1П и А-ll. Для монтажной (распределительной) арматуры допускается применение горячекатаной арматуры класса А -I или обыкновенной арматурной гладкой проволоки класса В-1. При расчетной зимней температуре ниже минус 30 С арматурная сталь класса А-И марки ВСт5пс2 к применению не допускается. 6

  Пособия при беременности 3 ребенком

8 2.8. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных железобетонных элементов следует в основном применять термически упрочненную арматуру класса Ат-Vl и At-V. Допускается также применять горячекатаную арматуру класса A-V. A-VI и термически упрочненную арматуру класса At-IV. При расчетной зимней температуре ниже минус 30 С арматурная сталь класса A-IV марки 80С не применяется 2.9. Анкерные тяги и закладные элементы должны приниматься из прокатной полосовой стали класса С-38/23 (ГОСТ ) марки ВСтЗкп2 при расчетной зимней температуре до минус 30 С включительно и марки ВСтЗпсб при расчетной температуре от минус 30 С до минус 40 С. Для анкерных тяг рекомендуется также сталь С-52/40 марки 10Г2С1 при расчетной зимней температуре до минус 40 С включительно. Толщина полосовой стали должна быть не менее 6 мм. Возможно также применение для анкерных тяг арматурной стали класса A-III В сборных железобетонных и бетонных элементах конструкций монтажные (подъемные) петли должны выполняться из арматурной стали класса А -I марки ВСтЗсп2 н ВСтЗпс2 или из стали класса Ас-11 марки 10ГТ При расчетной зимней температуре ниже минус 40 С применение для петель стали ВСтЗпс2 не допускается. 3. Т И П Ы П О Д П О РН Ы Х С ТЕН 3.1. По конструктивному решению подпорные стены подразделяются на массивные и тонкостенные В Массивных подпорных стенах их устойчивость на сдвиг и опрокидывание при воздействии горизонтального давления грунта обеспечивается в основном собственным весом стены. В тонкостенных подпорных стенах их устойчивость обеспечивается собственным весом стены и весом грунта, вовлекаемого конструкцией стены в работу Как правило, массивные подпорные стены более материалоемкие и более трудоемкие при возведении, чем тонкостенные, и могут применяться при соответствующем технико-экономическом обосновании (например, при возведении их из местных материалов, отсутствии сборного железобетонэ и т. д.) 3.2. Массивные подпорные стены отличаются друг от друга формой поперечного профиля и материалом (бетон, бутобетон и т. д.) (рис. 1). Рис. I. Массивные подпорные стены а в монолитные, г е— блочные 7

9 Рис. 2. Тонкостенные подпорные стены уголковые консольные. О уголковые анкерные, в контрфорс ные i w w w /> \ / Рис 4. Конструкция подпорной стены с использованием универсальной стеновой панели /- универсальная панель стеновая (УП С ), 2 монолнтнаи часть подошвы 4 f ‘ P ‘/ чу. усу -ч.ча Рис 3 Сопряжение сборных лицевых и фундаментных плит и i помощью щелевого паза, б с помощью толевого стыка, / лицевая ллнта, 2 фундаментная плита. 3 цементно-песчаный раствор 4 бетон эамоноличнвання 3.3. В промышленном и гражданском строительстве, как правило, находят применение тонкостенные подпорные стены уголкового типа, приведенные на рис 2. Примечание. Другие типы подпорных стен (ячеистые, шпунтовые, из оболочек и пр.) в настоящем Пособии не рассматриваются 3.4. По способу изготовления тонкостенные подпорные стены могут быть монолитными, сборными и сборно-монолитными 3.5. Тонкостенные консольные стены уголкового типа состоят из лицевых и фундаментных плит, жестко сопряженных между собой В полносборных-конструкциях лицевые и фундаментные плиты выполняются из готовых элементов В сборно-монолитных конструкциях лицевая плита сборная, а фундаментная монолитная. В монолитных подпорных стенах жесткость узлового сопряжения лицевых и фундаментных плит обеспечивается соответствующим расположением арматуры, а жесткость соединения в сборных подпорных стенах устройством щелевого паза (рис. 3, а) или петлевого стыка (рис. 3, б) З.в. Тонкостенные подпорные стены с анкерными тягами состоят из лицевых и фундаментных плит, соединенных анкерными тягами (связями), которые создают в плитах дополнительные опоры, облегчающие их работу. Сопряжение лицевых и фундаментных плит может быть шарнирным или жестким Контрфорсные подпорные стены состоят из ограждающей лицевой плиты, контрфорса и фундаментной плиты При этом грунтовая нагрузка от лицевой плиты частично или полностью передается на контрфорс. 8

10 3.8. При проектировании подпорных стен из унифицированных панелей стеновых (УПС), часть фундаментной плиты выполняется из монолитного бетона с использованием сварного соединения для верхней арматуры и стыковки внахлестку для нижней арматуры (рис 4) 4. КО М П О Н О ВКА П О Д В А Л О В 4.1. Подвалы следует, как правило, проектировать одноэтажными. По технологическим требованиям допускается устройство подвалов с техническим этажом для кабельных разводок При необходимости допускается выполнять подвалы с большим числом кабельных этажей 4.2. В однопролетных подвалах номинальный размер пролета, как правило, следует принимать 6 м, допускается пролет 7,5 м, если это обусловлено технологическими требованиями Многопролетные подвалы следует проектировать, как правило, с сеткой колонн 6X 6 и 6X9 м Высота подвала от пола до низа ребер плит перекрытия должна быть кратной 0,6 м, но не менее 3 м Высоту технического этажа для кабельных разводок в подвалах следует принимать не менее 2,4 м. Высоту проходов в подвалах (в чистоте) следует назначать не менее 2 м Подвалы бывают двух типов, отдельно стоящие и совмещенные с конструкциями зданий Унифицированные схемы отдельно стоящих подвалов приведены в’табл Конструкции подвальных помещений (перекрытия, стены, колонны) рекомендуется выполнять из сборных железобетонных элементов В зонах воздействия на пол цеха временных нагрузок интенсивностью более 100 кпа (10 тс/м2) размещать подвалы, как правило, не следует 4.6. Эвакуационные выходы из подвалов в помещения категорий В, Г и Д, лестницы из подвалов в эти помещения, противопожарные требования к подвальным помещениям категории В или складам сгораемых материалов, а также несгораемых материалов в сгораемой упаковке следует предусматривать по СНиП «Производственные здания» Кабельные подвалы и кабельные этажи подвалов следует разделять с помощью противопожарных перегородок на отсеки объемом не более 3000 м 1, предусматривая при этом объемные средства пожаротушения Из каждого отсека подвала, кабельного подвала или кабельного этажа подвала необходимо предусматривать не менее двух выходов, которые следует располагать в разных сторонах помещения. Выходы следует размещать так, чтобы длина тупика была менее 25 м Длина пути обслуживающего персонала от наиболее удаленного места до ближайшего выхода не должна превышать 75 м. Второй выход допускается предусматривать через расположенное на том же уровне (этаже) соседнее помещение (подвал, этаж подвала, тоннель) категорий В, Г и Д При выходе в помещения категории В суммарная длина пути эвакуации не должна превышать 75 м 4.9. Двери выходов из кабельных подвалов (кабельных этажей подвалов) 9

11 Т а б л и ц а 2 2. Размер с принимается равным 0,375 м и между отсеками должны быть противопожарными, открываться по направлению ближайшего выхода и иметь устройства дл* самозакрывания. Притворы дверей должны быть уплотнены Эвакуационные выходы из маслоподв^лов и кабельных этажей подвалов следует осуществлять через обособленные лестничные клетки, имеющие выход непосредственно наружу. Допускается использование общей лестничной клетки, ведущей к надземным этажам, при этом для подвальных помещений должен быть устроен обособленный выход из лестничной клетки на уровне первого этажа наружу, отделенный от остальной части лестничной клетки на высоту одного этажа глухой противопожарной перегородкой с пределом огнестойкости не менее 1 ч. При невозможности устройства выходов непосредственно наружу допускается их устраивать в помещения категорий Г и Д с учетом требований п

12 4.11. В маслоп Двалах независимо от площади и в кабельных подвалах объемом более 10 м3 необходимо предусматривать автоматические установки пожаротушения В кабельных подвалах меньшего объема должна быть а вто м а тическая пожарна» сигнализация. Кабельные подвалы энергетических объектов (АЭС, ТЭЦ, ГРЭС. ТЭС, ГЭС и т д.) следует оборудовать установками автоматического пож аротуш ения независимо от их площади Д о п у с к а е т с я предусматривать отдельно стоящие одноэтажные насс’сные станции (или о тсе к и ) категорий А, Б и В, заглубленные ниже планировочных отметок земли более чем на 1 м, площадью не более 400 м2. В этих помещениях следует предусматривать. один эвакуационный выход через лестничную клетку, изолированную от помещений, с площадью пола не более 54 м2; два эвакуационных выхода, расположенных в противоположных сторонах помещения, с пл тадью пола более 54 м2 Второй выход допускается по вертикальной лестнице, расположенной в шахте, изолированной от п ом ещ ен и й категорий А, Б и В Устройство порогов у выходов из подвалов и перепадов в уровне пола не д о п у с к ае тся, за исключением маслоподвалов, где на выходах следует устраивать пороги высотой 300 мм со ступенями или пандусами. 5. Д А В Л Е Н И Е ГРУ Н Т А 5.1. Значения характеристик грунтов природного (ненарушенного) сложения следует устанавливать, как правило, на основе их непосредственного испытания в полевы х или лабораторных условиях и статистической обработки результатов испытаний по ГОСТ Значения характеристик грунтов: нормативные Т. ф» и с ; для расчетов конструкций оснований по первой группе предельных состояний 7, ф, и с,, то же, по второй группе предельных состояний у, ; c<, = 0,5c, но не более 10 кпа (1 тс/м2) Примечание. Для сооружений с глубиной заложения 3 м и менее предельные значения удельного сцепления грунта засыпки с! следует принимать не более 5 кпа (0,5 тс/м2), а с и не более 7 кпа (0,7 тс/м ) Для сооружений высотой менее 1,5 м с\ следует принимать равным нулю Коэффициенты надежности по нагрузке у/ при расчете по первой группе предельных состояний должны приниматься по табл. 3, а при расчете по второй группе равными единице Таблица 3 Нагрузки Коэффициент надежности по нагрузке у\ Постоянные Собственный вес конструкции и Вес грунта в природном залегании,1 Вес грунта в засыпке 1,15 Вес насыпного грунта 1,2 Вес дорожного покрытия проезжей части и тротуаров 1,5 Вес полотна железнодорожных путей 1,3 Гидростатическое давление грунтовых вод 1.1 Временные длительные От подвижного состава железных дорог СК 1,2 От колонн автомобилей А К 1,2 Нагрузка от оборудования, складируемого материала 1,2 равномерно распределенная нагрузка на территории Временные кратковременные От колесной НК-80 и гусеничной НГ-60 нагрузки 1 От погрузчиков и каров 1,2 От колонн автомобилей АБ Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса Р у на глубине у (рис 5, а) следует определять по формуле Py = h 4 th l - c ( K * + K ^ y / h, (1) где К\ коэффициент, ууитывающий сцепление грунта по плоскости скольжения призмы обрушения, наклоненной под углом во к вертикали, Кг то же, по плоскости, наклоненной под углом е к вертикали. Ki = 2Х. cos 9о cos e/sin (0о + е); (2) Ki = X [sin (0o e) cos (6o + c)/sin 0o cos (c e) sin (0o + e)] tg e, (3) где e угол наклона расчетной плоскости к вертикали, q то же, поверхности засыпки к горизонту, 0о то же, плоскости скольжения к вертикали, X коэффициент горизонтального давления грунта. При отсутствии сцепления грунта по стене Kz = Коэффициент горизонтального давления грунта определяется по формуле [c o s (ф e)/cos е ( 1 + / 8,П f + g S'"

j ) ] 2, (4) L 4 cos (e + o) cos (f ду -* где б угол трения грунта на контакте с расчетной плоскостью (для гладкой стены 6 = 0, шероховатой 6 = 0,5q>, ступенчатой 6 = ф). Значения коэффициента X приведены в прил. 2 12

14 в) Рис 5. Схема давления грунта а — о т собство нио) о веса и давления воды, б — от сплошной равн0мерно распределенной нжрузки, я — от фиксировлннон нагрузки, г от»0 10С0В0Й нагрузки 5.7. Угол наклона плоскости скольжения к вертикэли во определяется по формуле где ц = cos (е в)/ /I

cos tg 00 = (cos О — >1C O S (p)/(sin Q л sm ф), (5) 5.8. При горизонтальной поверхности засыпки ц = о, вертикальной стене е = 0 и отсутствии трения и сцепления со стеноц 6 = 0, Кг = 0 коэффициент бокового давления грунта I, коэффициент интенсивности сил сцепления Ki и угол наклона плоскости скольжения 8п Определяются по формулам к = tg’- On, 1 к, = 2 / Г, V (6) в0 = 46 (p/2 J 13

15 При q = 0, 6 =jfeo, г Ф 0 значение угла наклона плоскости скольжения к вертикали во определяется из условия tg0o = (cos

16 Рмс. 6. Схема приведения нагрузок от подвижного транспорта к эквивалентной полосовой нагрузке для НК-80 йо = 3,5 м, а интенсивность нагрузки, кпа,? = 112/(1,9 + y A g во); (1 2 ) для НГ-60 Ьо 3,3 м, а интенсивность нагрузки, кпа,? = 90/(2,5 + jfetg eo ). (13 ) Нормативную вертикальную нагрузку от подвижного состава на автомобильных дорогах промышленных предприятий, где предусмотрено движение автомобилей особо большой грузоподъемности и на которые не распространяются ограничения весовых и габаритных параметров автотранспортных средств общего назначения, следует принимать в виде колонн двухосных автомобилей АБ с параметрами, приведенными в табл При отсутствии конкретных нагрузок на поверхности призмы обрушения следует принимать условную нормативную равномерно распределенную нагрузку интенсивностью 9,81 кпа (1 тс/м2) Динамический коэффициент от подвижного состава железных дорог и автомобильного транспорта следует принимать равным единице. Таблица 4 Параметры Тип двухосного автомобиля АБ-51 АБ-74 АБ-151 Нагрузка на ось груженого автомобиля, кн (тс): заднюю 333(34) 490(50) 990(101) переднюю 167(17) 235(24) 490(50) Расстояние между осями (база) автомо 3,5 4,2 4,5 биля, м Габариты по ширине (по колесам задней 3,5 3,8 5,4 о с и ), м Ширина колеи колес, м: задних 2,4 2,5 3,75 передних 2,8 2,8 4,1 Размер площадки соприкасания задних колес с покрытием проезжей части,, м: по длине 0,4 0,45 0,8 по ширине 1,1 1,3 1,65 Диаметр колеса, м 1,5 1,8 2,5 15

17 6. РА С ЧЕТ П О Д П О РН Ы Х СТЕН 6.1. Подпорные стены следует рассчитывать по двум группам предельных состояний первая группа (по несущей способности) предусматривает выполнение расчетов по устойчивости положения стены против сдвига и прочности грунтового основания, по прочности элементов конструкций и узлов соединений вторая группа (по пригодности к эксплуатации) предусматривает проверку: оснований на допускаемые деформации, элементов конструкций на допустимые величины раскрытия трещин 6.2. Давление грунта для массивных подпорных стен следует определять по указаниям разд 5 (рис 7,а) Давление грунта для уголковых подпорных стен следует определять исходя из условия образования за стеной клиновидной симметричной (а для короткой задней консоли несимметричной) призмы обрушения (рис 7,6) Давление грунта принимается действующим на наклонную (расчетную) плоскость, проведенную под углом е при 8 = ., = tg2(45 + Ф./2), (23) h, = d + f t tg р (24) 6.7. Расчет устойчивости подпорных стен против сдвига должен производиться по формуле (15) для трех значений угла р (р = 0, р = 30 принимаются как для

21 6.12. Сумма моментов Мо определяется по формулам: а) для массивных подпорных стен Мо = f, [ft* tg (f + 6) (6/2 ft* tg e)] SAf,, (31) где 2 м, сумма моментов от собственного веса стены и относительно центра тяжести подошвы стены. б) для уголковых стен (при р ^ fto) грунта на ее обрезах M b Fsa [А* i g (г + If’) (Ь/2 f i* tg г)] + y ‘Vi ( * О [Л ( * 4/) + + Ш ]/12, (32) где Л* расстояние от равнодействующей сдвигающей силы до низа подошвы стены, Y/ коэффициент надежности по нагрузке, принимается равным 1,2, Л* [F «>.?А/3 + F-.? (А Уа i/»/2)]/f«i- (33) Вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания N,, сложенного скальным грунтом, определяется по формуле Na Rcb, (34) где Rc расчетное значение предела прочности на одноосное сжатие скального грунта. Расчет оснований по деформациям При отсутствии специальных технологических требований расчет деформации основание считается удовлетворительным, если среднее давление на грунт под подошвой фундамента от нормативной нагрузки но превышает расчетного сопротивления грунта основания R, я краевые 1,2R : P ^ ft/б по формуле (37): = F (\ ±Ье/Ь)/Ь- (36) min Р, = 2/V3C. (37) где F и сумма проекций всех сил на вертикальную плоскость, определяемая по формулам (20) и (21), е эксцентриситет приложения равнодействующей всех сил относительно оси, проходящей чорез центр тяжести подошвы стены, определяемый по формуле (30); Зс0 длина эпюры по подошве фундамента: со = 0,5ft е. (38) Расчетное сопротивление грунта основания R, кпа (тс/м2), определяется по формуле R = (УчУ’2/k) (М уьу + M4dy’u + A U ), (39) где Yd и ус2 коэффициенты условий работы, принимаемые по табл. 6, 20

22 Ряс. 8. Схема для определения давлений под подошвой стены а при малых эксцентриситетах е Ь/6 Таблица 6 Грунты Коэффициент 1М Коэффициент для сооружений с жесткой конструктивной схемой Ьрн отношении длины сооружения или его отсека к высоте L/H, равный 4 и более 1,5 и менее Крупнообломочные с песчаным 1,4 1,2 1.4 заполнителем и песчаные, кроме мелких и пылеватых Пески: мелкие пылеватые в том числе: маловлажные и влажные 1, насыщенные водой ,2 Пылевато-глинистые, крупно- 1, обломочные с пылевато-глинистым заполнителем с показателем текучести грунта или заполнителя l L 0, Примечания: 1. К сооружениям с жесткой конструктивной схемой относятся такие, конструкции которых специально приспособлены к восприятию усилий от деформаций оснований, в том числе за счет применения мероприятий, указанных в п. 270,6 СНиП «Основания зданий и сооружений» 2. При гибкой конструктивной схеме значение коэффициента yc-i принимается равным единице. 3. При промежуточных значениях L/H коэффициент усг определяется по интерполяции. к коэффициент, принимаемый- f e = l, если прочностные характеристики грунта ф и с определены непосредственными испытаниями, и * = 1,1, если они приняты по табл. 1 3 прил. 5; M r, М,, М с коэффициенты, принимаемые по табл. 7; ft ширина подошвы фундамента; d глубина заложения подошвы фундамента от нижней планировочной отметки. 21

23 Определение усилий в элементах конструкции Для массивной подпорной стены внутренние усилия N Q, и М, в сечении i 1 на глубине у, определяются по формулам’ N, = ‘l Q. = 2^»,, > (40) М, = % F nx, + I>Fsa,y ) где -F,, сумма всех вертикальных сил выше сечения Уа + Уь М,-, = РуУ3т + Я, (У — УаТ/2.) Q, /= РуУг/2Ь + P q[у

Уа)-, ) (41) м,_, = P yy3/6h + Р,у ( для сечения 2 2 а) в случае е > Ь/6 М2^ г = P’^x’i/2 — pn x l (1 — лг2/9со)/2л Q — i = Р»уХ2 Рт х 2 (1 — х2/6с0); f (43»

24 ‘() — я) 9/(*d — *? , * * u* w y КЭЭ У I ‘r5 + S 5L I. -f-, — i ^ i r :»a l f I ВТ*» l w?

*, T*3 1 T? «* * t wi h. *? * I, » ‘, V H I «** C

^ I 1 ^ + 1 to 4- o» > o\ > Ck> d» I s 5 -i 6> z о>* mj p m.t 4- ЗЬ/х, — 1)/66Л Q,s_3= G, — pmaxx2(pm, /pm,x + 26/дгз — l)/2ft, J ‘ ‘ для сечения 4 4 = P^xi/S х? [Р, (ft — t — х4) + / V,]/6 (6 0 — Р,ж5/2 + pmu,xl (рта,/ртш + 36/х4- l)/tift. (64) Q . > для сечения 5 5 M . = — p ^ x l /3 — Xs IP. (ft — го,15/+ Р ьг, Л QS-5- Р г, > (73) N, s = Р.- I Расчет левой стенки щелевого паза производится так же, как расчет внецентренно растянутого элемента Внутренние усилия в сечении 6 6 вычисляются по формулам: = (Р, + Q,_,) (0.9/ + 0,5/,) + P,h — Ы (pma>+ р,/2)/3, ) Qs-6 = P. — (Ртах + Pi) *з/2; У (74) Ne-6 = P r + Q /

30 Рис 13 Расчетная схема стены подвала (маиедьиыв вариант) Рис И Расчетная схема стены подвала (блочный вариант) 20

31 7.2. Расчет наружных стен подвалов производится из условия загружения подвала грунтом (симметричное загружение) и односторонней временной нагрузкой q 7.3. Расчетные усилия в стенах подвала (рис. 13, 14) определяются в зависимости от величин реакции R на верхней опоре, которая вычисляется с учетом возможного перераспределения усилий от поворота (крена фундамента) и смещения стены при загружении подвала односторонней временной нагрузкой R

R\ -J- /?2, где R\ и соответственно реакции от симметричного и одностороннего загружения При симметричном загружении подвала реакцию Ri следует определять по формуле /г, = (v, + к т / 2) + (Ят2 — Р ) (V 2 + к т 2/6)] А*/( 1 + к) — — Gxek/(\ + *)(Лг + Лз), (78) где Р у и Р уг интенсивности горизонтального давления грунта от собственного веса соответственно на глубине Л, и (Ai + йг), определяются по формуле (1) при значениях Я, ki и во, определяемых по формуле (6), к коэффициент, учитывающий изменение реакции R i за счет поворота фундамента к = = 3 для их отрицательных значений, а также для Мо и F M (см. рис. 13); т (ki + h3)/ki, (80) где Еъ модуль упругости бетона; Е модуль деформации грунта основания; Ь ширина подошвы фундамента стены; /* момент инерции 1 м сечения стены, который допускается определять по приведенной толщине стены fr.ii, определяемой по формуле t,’d = (2f2 + fi)/3, (81) где t\ толщина стены в верхней части; h то же, в нижней части (в уровне сопряжения с фундаментом), G i вес грунта на внешней стороне фундамента; е эксцентриситет приложения силы Gi относительно центра тяжести подошвы фундамента, vi и vj коэффициенты, учитывающие изменение толщины стены по высоте и принимаемые по табл 8. Таблица 8 ()/(> 1 0,7 0,6 0, ‘1 0,375 0,375 0,346 0,335 0,321 0,303 VJ 0,1 0,092 0,088 0,083 0,076 0, При одностороннем загружении подвала временной нагрузкой реакцию Ri следует определять по формуле Лз = P,ht (vi + km/2)/(i + k + k,)

Giek/0 + k + k,)(h2 + A3), (82) где P, интенсивность горизонтального давления грунта от временной нагрузки, определяется по формуле (3) при ). = tg6o, Gi вес временной нагрузки на внешней стороне фундамента; к[ коэффициент, учитывающий 30

33 пролетный момент на расстоянии ус от верхней опоры М я = Q.yr — [(/>,! + Р,) + (Ру, — Ру>)Ус/ЗЛ2] y i/2. (88) расстояние от верхней опоры до максимального пролетного момента Ус. о = [У (/\ + Р,)2 4 2Q, (Р т2 — Py,)/h 2- (P vi + Р,)] Л2/(Р,> — Р ), (89) поперечная сила в пролете на расстоянии ус от верхней опоры Q = Q, ус [(Р,I + Р,) ^ 4- (Р,2- Р,.) Hc/2]/(Pvi — f\0. (90) поперечная сила в нижнем сечении стены Q = Q. [(P,i 4 Л ) + (Рг2- Ру.)/2] А2; (91) изгибающий момент в нижнем сечении стены М = Q./I2 — [(P v, + Р,) 4 (Р,2 — P v,)/3] й!/2 (92) В формулах (88) (92) поперечная сила в верхнем сечении стены При неполной эпюре интенсивности горизонтального давления грунта по высоте стены подвального помещения и несмещаемом перекрытии (см. рис. 14) реакция в уровне низа перекрытия R определяется по формуле R = Q. = (А, 4- W, [4л? — п\ + 4*(п, 4 л)2/ич]/8 4 P V2 [15л? — (93) Эя? 4 20* (/ii + n)3/m rti]/120>/( 14 k) 4 [Alc (1.5m i 4 ft) Gek]/H (1 4 ft). где mi = ///(Ai 4 fe); «1 = Л3ДА1 4 ft2), > (94) ni = Л2ДЛ1 4 Л2), j Afc изгибающий момент в уровне перекрытия Сдвигающую силу и изгибающий момент Мо в уровне подошвы следует определять по формулам’ F,a = R 4 (Л Р,) (Л2 4 Аз)/2, (95) Mo = RH 4 Р.Л2/2 4 PV3A2/6 — Ge 4 Мс. (96) Расчетные усилия в конструктивных элементах подвала (ригелях, колоннах, плитах перекрытия, фундаментах и Т п ) следует определять по известным правилам строительной механики Расчет оснований при деформациях производят по п Расчетное сопротивление грунта основания R, кпа, определяется по формуле R = ^ [AfT*Vi, 4 M,dy’n 4 ( М, — 1) d.vf, 4 М сс ]. (97) где I d и Ус? коэффициенты условий работы, принимаемые по табл. 6, fc= 1, если прочностные характеристики грунта ( и с) определены непосредственными испытаниями, и ft =1,1, если они приняты по табл. 1 3 прил 5, My, M q, Мс коэффициенты, принимаемые по табл. 7, d глубина заложения подошьы фундамента от пола подвала, d, приведенная глубина подвала, d, = 2 м при ширине подвала меньше 20 м и = 0 лри ширине подвала больше 20 м. 32

34 8. Р А С Ч Е Т П О Д П О РН Ы Х С ТЕН И С Т ЕН П О Д В А Л О В С У Ч ЕТ О М С Е Й С М И Ч Е С К И Х В О З Д Е Й С Т В И Й 8.1. Подпорные стены и стены подвалов в районах с сейсмичностью 7 и более баллов должны проектироваться с учетом требований главы СНиП «Строительство в сейсмических районах» Интенсивность горизонтального давления грунта от собственного веса и от равномерно распределенной нагрузки q, расположенной на поверхности призмы обрушения, следует определять по формулам разд 5, при этом коэффициент горизонтального давления грунта при сейсмическом воздействии X* следует определять по формулам: А* = cos2( + 6)/cos (е , (105) а угол между подошвой элемента и горизонталью, град (при отсутствии сейсмического воздействия а1с а,), ш угол наклона к вертикали равнодействующих g,t и g», * = tg (106) c* = c,/fy, (107) ft, = (108) где k коэффициент надежности, принимаемый при отсутствии сейсмического воздействия не менее 1,2, при учете сейсмического воздействия 1,5, т коэффициент условий работы, принимаемый при отсутствии сейсмического воздействия 1, при учете сейсмического воздействия, для скальных крупнообломочных и песчаных (кроме рыхлых) маловлажных грунтов, а также глинистых грунтов (с консистенцией I L 0,75) 0,7, для остальных грунтов 1, tg ф* значение tg ф* в подошве того элемента, в котором сила F пересекается с рассматриваемой круглоцилиндрической кривой При расчете на сдвиг по круглоцилиндрической поверхности коэффициенты надежности по нагрузке для грунта и конструкций принимаются равными п 1 Определение сил g, производят исходя из расчетного значения объемного веса Vi, грунта, слагающего соответственно i-й элемент Расчет следует выполнять, выявляя (при необходимости используя повторные попытки) наиболее опасную кривую, для которой значения левой части условия ( 102) принимают минимальными При расчете круглоцилиндрическую кривую следует проводить через край фундамента или ниже него, пересекая слабый слой грунта, охватывая область повышенных нагрузок, а также учитывая другие особенности участка. 10. К О Н С Т Р У К Т И В Н Ы Е Т Р Е Б О В А Н И Я Подпорные стены Габариты подпорных стен определяются одним параметром вцсотой подпора грунта, т е. разностью перепада верхних и нижних планировочных отметок Предварительный размер подошвы уголковой подпорной стены может быть установлен в зависимости от интенсивности равномерно распределенной нагрузки, расположенной на поверхности призмы обрушения, нормативного угла внутреннего трения грунта ф» и высоты стены Л (рис. 16) Предварительный размер подошвы массивных подпорных стен назначает cto в пределах (0,5 0,7) А Минимальные размеры, мм, сечений элементов подпорных стен рекоз* 35

37 h, M 6т q -ГОкПа _ * \ q.= 3 0 к П а У / 7 у q -6 0 к л а / / / У ‘( л / баркты приближения р м п о аш подпорных ёми (размеры в скобках дамы для железных дорог узкой колен) ; 8 Габариты приближения железнодорожного пути до выступающих чаете! подпорных стен -при расположении железнодорожного пути на на* сыпи, б то же, в полувыемке Грунты засылхн необходимо трамбовать послойно до тех пор, пока величйна коэффициента уплотнения к будет не менее 0,95 Не допускается применять для обратных засыпок тяжелые и пластичные глины, а также грунты, содержащие более 5 % по весу органических и растворимых включений Высота подпорных стен для грузовых рамп автомобильного транспорта со стороны подъезда автомобилей должна быть равной 1200 мм от уровня поверхности проезжей части дороги или погрузочно-разгрузочной площадки (рис 17) Высота подпорных стен для грузовых и пассажирских рамп железнодорожного транспорта от уровня головки рельсов должна быть равной 1100 tfiii для колеи 1520 мм и 750 мм для кблеи 750 мм Горизонтальное расстояние от оси ближайшего железнодорожного пути Ж> наружного края рампы должно быть равно 1920 мм и 1370 мм соответственно для железнодорожной колеи шириной 1520 мм и 750 мм ГО.15. В насыпях на прямых участках минимальное расстояние от оси ближайшего железнодорожного пути до верха наружной грани подпорной стены следует принимать не менее 2,5 м (рис 18) В выемках на прямых участках минимальное расстояние от оей

40 ближайшего железнодорожного пути до выступающих частей подпорной стены на уровне подошв шпал и выше должно быть не менее 3,1 м На кривых участках минимальные расстояния от оси ближайшего железнодорожного пути до подпорной стены необходимо увеличить в соответствии с табл 9 Таблица 9 Радиусы кривых. м Увеличение расстояния. м , ,2 600 и менее 0, Минимальные расстояния от оси трамвайного пути до подпорной стены (при запрещении доступа к ним пешеходов) принимаются следующие с правой стороны по направлению движения трамвая 2,3 м, то же, с левой стороны 2,05 м На кривых участках минимальное расстояние от оси трамвайного пути до подпорной стены необходимо увеличивать при расположении подпорной стены с наружной стороны кривой на величину выноса угла вагона, а с внутренней стороны кривой на величину свеса середины вагона При возможности хождения людей по поверхности засыпки в непосредственной близости к стенке необходимо устраивать ограждение высотой 1 м, рассчитанное на сосредоточенное горизонтальное усилие 0,7 кн При расположении автодорог вдоль подпорной стены у стен следует предусматривать тротуар шириной не менее 750 мм с колесоотбойным брусом (барьером) высотой не менее 0,4 м В качестве колесоотбойного бруса рекомендуется применять сборные или монолитные железобетонные элементы Поверхность подпорных стен, обращенная в сторону засыпки, должна быть защищена гидроизоляцией Допускается применение окрасочной гидроизоляции с битумными растворами или мастиками в соответствии с нормативными документами При расположении подпорных стен вне здания следует предусматривать устройство со стороны подпора грунта пристенного дренажа (рис. 19) В водоупорных грунтах в основании дренажа следует устраивать подготовку из жирной глины толщиной 200 мм с уклоном 0,05 в сторону стены Пристенный песчаный дренаж толщиной 300 мм выполняется из песка средней крупности Дренажный коллектор из щебня или гравия крупностью ям следует устраивать с продольным уклоном не менее 0,04 В лицевых элементах подпорных стен необходимо предусматривать дренажные отверстия диаметром 50 мм через 3 6 м Л9.24. На косогорных участках для отвода атмосферных вед за тыльной гранью подпорной стены должен быть предусмотрен водовгввдшый кювет (0.25. Для защиты лицевой поверхности подпорной стены от яедтстюв ливневой воды, особенно для стен, расположенных на косогориы* участках, 39

  Договор услуг с предоплатой 100

41 а ) w w м w /// Рис 19. Схема дренажа а при водоносных грунтах засыпки, б то же, при водоупорных, / обратная засыпка водоносным грунтом, 2 дренажный коллектор (щебень или гравий крупностью мм), 3 песок средней крупности, 4 дренажные отверстия диаметром 50 мм с интервалом 3 нлм 6 м, J грунт естественного залегания, 6 ббратная засыпка водоупорным грунтом, 7 пристенный песчаный дренаж из песка средней крупности, 8 слой жирной глины (ft = 200 мм) ад б) рис. 20 Устройство карниза стены а (ктонный карнизный блок, б железобетонный козырек следует предусматривать устройство козырька со «слезником» или установку карнизных блоков (рис 20) Работы по антикоррозионной защите закладных и соединительных металлических элементов, а также анкерных тяг следует проводить в соответствии с действующими нормативными документами Армирование подпорных стен следует производить унифицированными арматурными сетками по ГОСТ «Сетки арматурные для железобетонных конструкций и изделий» Армирование монолитных консоиьных подпорных стен уголкового профиля производится самонесущими пространственными блоками, собираемыми из плоских сеток (рис 21) При необходимости устройства шва бетонирования (в месте сопряжения подошвы и стенки) армирование осуществляется пространственными армокаркасами с установкой в месте шва дополнительных стыковых сеток Армирование монолитных подпорных стен может быть осуществлено отдельными стержнями (рис 22) Толщина защитного слоя бетона для рабочей арматуры в сборных железобетонных конструкциях принимается не менее 30 мм и не менее диаметра рабочей арматуры, в монолитных конструкциях не менее 35 мм и не менее диаметра рабочих стержней В монолитных фундаментных плитах при отсутствии бетонной подготовки защитный слой бетона для нижней рабочей арматуры должен быть не менее 70 мм 40

42 о) S ) > J — N «’1 рис 21. Схема армирования подпорной стены самонесущими арматурными блоками а лрн одновременном бетонировании подошвы и стены, б прн раздельном бетонировании подошвы и стены, / арматурный блок, 2 рабочая стыковая сетка, 3 стыковая сетка, 4 шов бетонирования Рис. 22. Схема армировании монолитной подпорной стены отдельными стержнями / противоусадочная арматура, 2 5 то же, рабочая, 6 то же, распределительная 7 — шпильки в шахматном порядке Глубина заделки растянутых стержней сборных вертикальных элементов в паз фундамента должна быть не менее 25 диаметров рабочих стержней для арматуры класса A-III и не менее 20 диаметров для арматуры класса A-II Кроме того, глубина заделки панели в паз должна быть не -менее 1,5 толщины панели Глубину заделки растянутых рабочих стержней в паз допускается уменьшать до 15 диаметров при условии приварки к концам продольной арматуры двух анкерующих стержней диаметром не менее половины диаметра рабочих стержней и расположенных на расстоянии не менее 100 мм один от другого. Для осуществления подливки и рихтовки лицевых плит глубину паза следует принимать на 50 мм больше глубины заделки панели Петлевые стыки (рис 23) при сопряжении отдельных элементов, в зависимости от принятой конструкции, могут воспринимать либо только осевое растяжение (для присоединения дополнительной анкерной плиты с целью повышения несущей способности стены на сдвиг), либо внецентренное растяжение или изгибающие моменты (для сопряжения лицевых и фундаментных плит) Петлевые выпуски по расположению и диаметру должны соответ- 41

43 Г к ln>m D/2 *50 V ствовать требуемой no расчету арматуре стыкуемого элемента, а также тре бованию п Минимальный диаметр загиба петли и соответственно диаметр бетонного ядра Dmm определяется расчетом, исходя из условия г.,п = 0A osdn/rt!, где os напряжение в петле, определяется по формуле os = /?s (l _ / // ), здесь / длина прямолинейного участка растянутой ветви петли, /ан длина анкеровки арматуры в растянутом бетоне, принимается по СНиП *. R s расчетное сопротивление арматуры петли растяжению, Rb призменная прочность бетона Кроме того, диаметр петли и бетонного ядра D должен быть не менее расстояния между растянутой и сжатой арматурой, т е. петля должна огибать все расчетное сечение Расстояние в осях между соседними петлями должно быть не более 2Dm,. В бетонном ядре должны быть установлены продольные стержни с диаметром арматуры петли не менее 0,5d Площадь сечения всех продольных стержней в бетонном ядре А а должна удовлетворять условию где Аа площадь сечения растянутой ветви петли (109) (ПО) (111) Количество стержней в бетонном ядре должно быть не менее 4 в стыке, работающем на осевое растяжение, и не менее 6 в стыке, работающем на изгиб или внецентренное растяжение Для стыка, работающего на восприятие изгибающего момента, длина прямолинейного участка L должна быть не менее 5d При устройстве петлевых стыков необходимо тщательно обработать торцовые бетонные поверхности сопрягаемых элементов насечхой с очисткой и промывкой их водой, а также предусмотреть установку в зоне стыка дополнительных поперечных стержней, привариваемых к петлевым выпускам (рис. 24) 42

44 Рис. 23. Конструкции петлевых стыков / а стык фундаментной плнты. воспринимающий X осевое растяжение, б то же. изгиб, в жесткий стык лицевой и фундаментной плкгы — b—t II, H М 11 T- 1 / Л/гА l %5d вгчж! Рис 24. Установка дополнительных поперечных стержней в зоне петлевого стыка I сопрягаемые железобетонные элементы 2 — продольные стержни в бетонном ядре, 3 дополнительные поперечные стержни Рис. 25. Типы наружных стен подвалов и — из монолитного бетона, б из вертикальных стеновых панелей, в из горизонтальных стеновых панелей О),/ //// ‘/’Л УРОВЕНЬ ПОЛА ш. Марка бетона стыка должна быть не ниже марки бетона сопрягаемых элементов. Стены подвалов Наружные стены подвалов могут выполняться из бетонных блоков, сборных железобетонных панелей, монолитного бетона и железобетона (рис. 25). Массивные подпорные стены из сборных блоков или монолитного бетона применяются при небольшой глубине подвала (до 3 м) и небольшой нагрузке (до Ю кпа) на прилегающей территории. Стены из вертикальных сборных железобетонных панелей, опертых на перекрытие, применяются в подвалах при значительных нагрузках на пол цеха, например в цехах заводов черной металлургии, и при большом заглублении подвалов. Стены из сборных железобетонных плит, располагаемых горизонтально 43

45 ±0.0 — Ь ‘ — t ^ ‘ И,1 1 а? * ЦЧП М. F = ^ — ^ if= ^!if = ^ li= = ^ F = \ 1 1 n V. а г Л Г М La L. Во В. Рис. 26. Пример конструктивного решения одноэтажного подвала / колонна, 2 ригель, 3

панель перекрытия, 4 панель стеновая, 5 фундамент стеновой ламели, 6 балка обвязочная (монолитная), 7 поперечные координационные оси подвала, 8 то же, продольные ±0,0 Рис. 27. Пример конструктивного решения подвального помещения с техническим этажом / колонна, 2 ригель, 3

панель перекрытия, 4 панель междуэтажного перекрытия, 5 панель стеновая, б фундаментная стена (монолитная), 7 балка обвязочная (монолитная), 8 поперечные координационные оси подвала. 9 то же, продольные и опирающихся на фундаменты колонн зданий, используют главным образом в многоэтажных промышленных зданиях каркасного типа. Ю.Зв. Наибольшее распространение в промышленном строительстве получили конструктивные решения подвалов в виде каркасной схемы с вертикальными плоскими стеновыми панелями и опирающимися на них ребристыми плитами. В многопролетных подвалах применяются сборные железобетонные ригели и прямоугольные колонны. 44

46 а) 4 5 J ОСЬ ДЕФОРМАЦИОННОГО IU8A Рис. 28 Пркмер решения темпервтурма’усадочного а перекрытия подвала, 6 стены подвала, / ригель, ‘J панель перекрытия, 3 пол цеха, 4 деформационный шов в полу цеха в соответствии сос Н ип II-B8-71, 5 компенсатор, 6 стеновая панель, 7 битумная мастнка, 8 тиоколовый герметик, 9 просмоленная пакля, > 0 цементный раствор ‘Примеры конструктивного решения одноэтажных и двухэтажных подвалов в таком исполнении приведены на рис 26 и Монтажные и эксплуатационные проемы в перекрытиях подвальных помещений должны быть прямоугольными. Монтажные проемы следует перекрывать съемными плитами в уровне верха конструкции перекрытия подвала, имеющими предел огнестойкости такой же, как перекрытие. Эксплуатационные проемы следует перекрывать съемными плитами в уровне отметки чистого пола цеха Полы подвальных помещений следует предусматривать с уклоном к трапам (приямкам) канализации с обособленной системой отвода воды. Непосредственное соединение приямков с ливневой другими типами канализации запрещается Подвальные помещения при наличии подземных вод должны быть защищены гидроизоляцией от проникания вод ы в соответствии с требованиями действующих нормативных документов В качестве основной меры защиты следует предусматривать пластовые дренажи под всем полом подвала. При отсутствии подземных вод поверхность конструкций, обращенных в сторону засыпки, должна быть покрыта окрасочной гидроизоляцией или битумной мастикой Температурно-усадочные швы в подвалах следует предусматривать на расстоянии не более 60 м для м о н о л и тн ы х и 120 м для сборных и сборно-монолитных конструкций подвалов (без расчета иа температурно-усадочные деформации). При назначении предельных расстояний между температурно-усадочными швами необходимо устраивать временный шов посередине температурного блока (рис. 2 8 ) Обратную засыпку пазух котлована следует производить с двух противоположных сторон подвала с перепадом по высоте не более 1 м. Уплотнение засыпки следует производить согласно требованиям нормативных документов с коэффициентом уплотнения ку не менее 0,95. 45

47 П Р И Л О Ж Е Н И Е I П Р И М Е Р Ы РАСЧЕТА Пример 1. Расчет массивной подпорной стены Дано. Массивная подпорная стена Ш класса ответственности из готовых бетонных блоков с высотой подпора грунта 3 м Глубина заложения подошвы 1,2 м Геометрические размеры стены приведены на рис. 1 На призме обрушения расположена равномерно распределенная нагрузка интенсивностью q = 5 кпа. Грунт засыпки пески мелкие, грунт основания суглинки Расчетные характеристики грунта основания: у, = 18,9 кн/м3, v,, = 18 кн/м3, Ф, = 2 2, ,= 18,9 1,2. 1/ ,2(1 — l)tg ‘2 2 = = 13,61 кн. Удерживающую силу F определяем по формуле (19) при с, ==5 кпа (см. п. 6.6)- F,г = F. tg ( i = 22 ) F = 78,96 tg ( ) + 104,2 + 18,9 tg 22 2,42/2 = 210,87 кн, ft, = 1,2 + 2,4 tg 22 = 2,17 m, E, = 18,9 2,172 2,19/ ,17(2,19 — l)/tg22 = 148,58 kh; — Fir = 210,87 tg (22 22 ) + 2, ,58 =.167,78 kh; Fs = 78,96 kh sin ф, = 0,3746. Расчет прочности основания не производится. Расчет основания по деформациям Расчетное сопротивление грунта основания R определяем по формуле (39): R = У

( М, Ь у и + M ‘ d y + Мес ) = ( -78 2, ,11 1, ,67 12) = 256,85 кпа, где Yei = 1,3; = 1,1 (по табл. 6); = 1,1; М, = 0,78; М, Мс = 6,67 (по табл. 7 при q> = 25 ); d = 1,2 м. Интенсивность нормативного давления X = 0^33 (при е = 21 ; 6 = ft/б = 2,4/6 = 0,4 м. Рт.» = 2/го/Зсп 2 152,53/3 0,77 132,06 кпа; со = 0,5ft е = 0,5 2,4 0,43 = 0,77 м. Определяем усилия в сечении стены 1 1 (при у = 3 м) по формулам (40): JV, == = (0,5 1, ,8)20 * 1,1 + 1,2 0,5 18 1, ,2 0,5 = = 68,22 кн, Q, = 2 Fsa., = 2, ,04 32/4,2 2 = 42,24 кн; М, = + 2 F s«.,у, = 1, ,66 = 47,18 кн м, где 2 /> Л = 0,5 1,2 20 1,1 0,25-0,5 1,2 0,5 18 1,15 0,5/3-5-0,5Х X 1.2 0,25= 1,52 кн м; 2,у. = / З2 1/4,2 2 = ^= 45,66 кн м. Пример. 2. Расчет уголковой подпорной стены Дано. Уголковая подпорная стена консольного типа с высотой подпора грунта у = 4,5 м, глубина заложения подошвы фундамента d 1,5 м. Нагрузка на призме обрушения равномерно распределенная интенсивностью q 25 кпа. Геометрические размеры стены приведены на рис. 2. Грунт основания и засыпки (пески мелкие) со следующими характеристиками: v» = 1 7 кн/м3. Ч>» = 32, с» = 0 Модуль деформации грунта основания Е = кпа. Требуется проверить габаритные размеры принятой конструкции, определить изгибающие моменты и поперечные силы в элементах стены. Расчетные характеристики грунта основания: V, = = 18 кн/м3; Yu = 17 кн/м3; , = 18 1,5* 1/2 + 0 = 20,25 кн. Удерживающую силу F определяем по формуле (19): по

i = 29 ) F = 207,45 tg ( ) ,2 [6 (3,9-0,6)/2 + 0,6 1,5] tg 29 3,92/2 = 589,66 кн, h, = d + b tg p = 1,5 + 3,9 tg 29 = 3,64 m; E r = 18 3,642 2,86/2 + 0 = 341,04 kh; Fsa = 207,45 kh = 22, Ny = 1,73, JV, = 6,27.

53 Вертикальную составляющую силы предельного сопротивления-оснований определяем по формуле (28) ЛГ = Ь’ (ЛГ.б’т, + И М * + NcCj = 2,46(1,73 2, , ,5 + 0) = = 581,78 кн; = 514,4 кн г>\i I г щ ЗСд ЯХ69+*’ б:3>9м Рфа**Яб01*Ла Уме. ). Оп^едыеме расчетная усялий» м еи скш стейк а схема эагруження конструкции стены, б нагибающие моменты в элементах стены, в поперечные силы в элементах стены P n = Ру tg (е + фо/tg е = 45,75 tg ( )/tg 29 = 117,96 кпа; P * = P, i g (e +

6/6 = 3,9/6 = 0,65 м; со Р»тХг Рт,лх2 f = 22 ; е = 34 ; К = 0,46. Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса определяем на глубине у = 7,5 м по формуле (1) Ру = [Vi’V/ЛХ — с; (k, + ft2)] y/h = [18 1,15 7,5 0,46-7(0,68 + 0,67)] 7,5/7,5 = 66,64 кпа, где ki = 21 cos 0о cos e/sin (0o + e) = 2 0,46 cos 34 cos 34 /sm ( ) = = 0,68; кг = X [sin (0o e) cos (0o + e ) / sin So cos (e e) sin (0o + e)] + tg e = = 0,46 [sin (34-34 ) cos ( )/sin 34 cos (0-34 ) sin ( )] + + tg 34 = 0,67. 54

56 Интенсивность горизонтального давления г^унта т равномерно распределенной нагрузки определяем по формуле (9) Р,, = qy,x= 50 1,2 0,46 27,6 кпа. Расчет устойчивости стены против сдвига Сдвигающую силу F определяем по формула»1 (16) (18) при h = ущ= 7,5 м: F. = Pyh/2 = 66,64 7,5/2 249,9 кн;, = Р чув = 27,6 7,5 =s 207 кн; fs«=, + F,, = 249, = 456,9 кн. Интенсивность вертикального давления СР собственного веса грунта и нагрузки определяем по формулам (53) (56): Р щ = Р, tg (е + фо/tg е = 66,64 tg ( )/tg 34 = 146,48 кп а; Р щ = Р, tg (е + фо/tg е = 27,6 tg ( )/tg 34 = 60 кп а; P iт == YfT/Л = 18 1,2 7,5 ^ 162 кпа, />» = y 7ld = 18 1,2-1,5 =* 32,4 кпа. Определяем сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость F, = (Р.-, + Pi, + 2P vq) (b — /)/2 + «V = = <146, ) (6-1,1)/2 + 32,4 1,1 = 1085,42 кн. 1 случай (Pi = 0 ) Пассивное сопротивление грунта Е, оире,т-е*;1яем по формуле (22) при F, = d = 1,5 м; Vi = 19 кн/м3; К = 1; с, = 5 кна (п- 6.7) Е, = y,h%/2 + с,л, (X, - l)/tg *уле (19) F = F Vtg fa, - Р) + 6с, + Е г 1085,42 t g ( ^ - 0 ) ,38 = = 534,61 кн. 55

57 Проверку устойчивости стены проводим из условия Н 5) = 456,9 kh , = sin 24 = 0,4067 , = 50 I 0,42=21 кпа; F sa, т = 47,5 7,5/2 = 177 kh;

i = y (Prf/2Л + Р,) = 2,5 (66,64 2,5/2 7,5 + 27,6) = 96,77 кн. Сечение 2 2 (у > А,) Первый случай загружения для М г_ 2: (У, = [Агр, + ЗЯ, (ft — ftj2]/6 (ft — ft.) = [7,52 66, ,6 (7,5-2,5f]/6 (7,5-2,5) = 193,97 кн; tg a = 4/4,7 =0,851, a «40, V, = Ut/tg a = 193,97/0,851 = 227,93 кн. Расстояние у, при котором в сечении вертикального элемента действует максимальный изгибающий момент Af определяем из приведенного ниже уравнения при условии частичного загружения временной нагрузкой призмы обрушения. у2 + 2P,hy/P, — 2А [P,h, + U, — V,a/(h — Л,)]//>т = 0; у ,6 7,5^/66, ,5 [27,6 2, ,97 227,93-0,3/(7,5-2,5)]/66,64 = 0; у2+ 6,21^- 56,1= 0. Решая приведенное выше уравнение, получаем у = 4,99 м А ,)/6 (А — Л.) = 7,52(3 27,6 + 66,64)/6 (7,5-2,5) = = 279,75 кн; Vг = Uj/tg а = /0,851 = 328,73 кн. 57

59 Поперечная сила при у = 2,5 м: Q2_ 2= y2p^2h + ур, — а 2 + V2a/(h — А.) 2,52 66,64/2 7, ,5 27,6 279, ,73 0,3/(7,5-2,5 )= 163,69 кн. Поперечная сила при у = 7,5 0,7 = 6,8 м’ Q2, = б,82 66,64/2 7,5 + 6,8 27,6 279, ,73 0,3/(7,5-2,5) = = 133,08 кн. Анкерная тяга: Усилие в тяге, установленной с интервалом 1,5 м: 5 = U2I/sin а = 279,75 1,5/sin 40 = 652,81 кн. С учетом возможного зависания грунта над тягой (п. 6.21): Sp = Sk, = 652,81 1,5-979,21- кн. Фундаментная плита Расчетное давление под подошвой фундаментной плиты определяем поформулам: М о—-р щ (6-0 (Ь + 20/12 — Р, (6-0 m + Р’щ (Ь — 0 (6-4t)/ P’iyt (Ь — 0/2 + Vi ( Ь/2 — Ь2) + К2(Ь/2-0 + U2a = = 146,48(6 1,1) ( ,1)/12 60 (6 1,1) 1,1/ (6-1,1) ( ,1)/ ,4 1,1 (6 1,1 )/ ,73(6/2-0,6) + 328,73(6/2-1,1) ,75 0,3 = 1038,47 кн м, е = Mo/Fv = 1038,47/1085,42 = 0,96; pm = 1085,42(1 ± 6-0,96/6)/6, min Р «= 354,57 кпа, Pmш = 7.24 кпа. Определяем поперечные силы и изгибающие моменты в фундаментной плите. Сечение 3 3 (*з = 1,1 м) G, = Р?хз = 32,4 1,1 35,64 кн; М,_,= — G, й /2 + (pmj p mt, + 3i>/«- l)/6fr = -35,64 1,1/ ,57 1,1 (7,24/354, /1,1 1)/6 6 = 182,03 кн м, Q. 1 3 = Ci /W -rj ( PmJ p mn + 2Ь/хъ 1)/2Ь = 35,64-354,57 1,1*(7,24/354, /1,1-1)/2 6 = -319,38 кн. Сечение 4 4 (xt = b?

0,6 м) С 4 = ( Р (6 — m,r*i (Pm.

, (у — у )г/2 = 45,75 4,53/ ,7 (4,5 — О)2/2 = = 234,26 кн м; Q,-, = РуУ2/2А + Р, (у — у*) = 45,75 4,52/ ,7 (4,5-0) = 129,85 Изгибающий момент и поперечную силу в сечении фундаментной плиты ( * з = 2,2 м) определяем по формулам (45) и (46) Л»з_, = Р, (Зсо — Ь + *з)3/18с0 — РгуХз/2 — Р, (дез — i f /2 — *з (PU

— Р1,у)/6 (* 0 = 278,81 (3 1,23 3,9 + 2,2)3/18 1,23 117,96 2,22/2-30,17 (2,2-0)2/2-2,23 (122,4-117,96)/6 (3,9 0,7) = -261,69 кн м; кн 59

61 Q j 3 = P m a, (3 C 0 Ь + X l f /6Ct) P 1,5 1 7, ,362/0,6 = 243 кн Условие не выполнено, поэтому требуется или увеличение сечения, или поперечное армирование сечения хомутами. Принимаем поперечное армирование сечения в виде хомутов из арматуры 0 6 A III с шагом вдоль паза и = 200 мм (A,w 0,283 5 = 1,415 см2). Усилия в хомутах на единицу длины определяем исходя из формулы (83) СН ип * q,w > Ф»з (1 + Ф + Фf) Rub/2, где ф»з = 0,6 для тяжелого бетона, ф/ = 0; qsw = 0,6 I 7, /2 = 225 кн/м. Ш аг поперечных стержней по высоте паза определяем по формуле S = R s JlsJ q s. = 2, , Принимаем шаг стержней 0,15 м = 150 мм Проверяем выполнение условия (75) СНиП *: Q . «> 0,182 м где Q* = фь2 (1 -f ф; + фп) Rbtbhl/c, ф42 = 2 для бетонного сечения, Qb = 2 1 7, ,362/0,6 = 324 кн; Qsw = где с0 = /ф *2 (1 + фл + ф;) Rbtbho/qsw = j/2 1 7,5 102 I 0,362/225 = 0,93 м. Отсюда Qsw = 225 0,93 = 209,25 кн; Qs, = 0. Отгибы в сечении не предусмотрены Таким образом, Q = 354,08 кн 2,bRt,bhc = 2,5 7, ,44 = 825 кн. Поэтому несущую способность сечения принимаем равной 825 кн 2. На действие изгибающего момента Мй_ 5=* 71,71 КН м и растягивающей силы N,_ s 165,76 кн: Ао = 0,46 0,04 = 0,42 м. Определяем эксцентриситет действия растягивающей силы ео = M s_ s/ns_ s = 71,71/165,76 = 0,432 м; е = ео Л/2 + а = 0,432 0,46/2 + 0,04 = 0,242 м; Ао а’ = 0,42 0,04 0,38 м, определяем необходимую площадь растянутой арматуры по значению а,, вычисленному по формуле О. = [N s_ 5e RtcAi (Л — a’)\!rbbhl == [165,76 0,242-3,65 I О6 5, (0,42-0,04)]/8,5 I03 I 0,422= -0,026 Ао а’ 0,56 0,04 = 0,52 м, определяем необходимую площадь растянутой арматуры по значение а, вычисленному по формуле ан = [Ne_ 6e — RtcAi (А0 — a’)]/rbbhi = Г , , ,65 10-» (0,56-0,04)]/8,5 — Ю * 1-0,562= 0,037 > 0, где А, принятая площадь сжатой рабочей арматуры подошвы ( A lli ; At = 5,65 см2 = 5,65 10- 0, площадь сечения растянутой арматуры определяем

66 Рнс П. Армирование щелевого паза Рис 12 Конструктивная схема подпорной стены с учетом сжатой арматуры по формуле А, = lbhar + Ne_ t)/0,7r, + A’,R.a/R, = (0, ,56 8, ,08)/0,7 3, ,65 10

4 1= 26, m 2 26,96 cm 2, где 0,7 понижающий коэффициент (см. n. 6.22), коэффициент, принятые в зависимости от а по табл. 20 вышеприведенного Пособия. Принимаем A III с шагом 200 мм (A s = 30,79 см2). Принцип армирования щелевого паза см. рнс. 11. Расчет сечения на действие поперечной силы не производим, так как оно заведомо проходит без хомутов по бетонному сечению (толщина сечения больше, а поперечная сила по сравнению со стенками меньше). Пример 5. Расчет уголковой подпорной стены (с нагрузкой от подвижного транспорта) Дано. Сборно-монолитная железобетонная подпорная стена уголкового профиля (УП С ) Высота подпора грунта у -4,5 м, глубина заложения подошвы фундамента d 1,2 м На поверхности призмы обрушения вдоль стены перемещается тяжелая одиночная нагрузка НГ-60 на расстоянии 1,5 м от наружной грани стены Геометрические размеры подпорной стены и схема ее загружения приведены на рис. 12 Основание подпорной стены глинистые грунты ненарушенного сложения со следующими характеристиками (по данным инженерно-геологических исследований): 4>i = 16, «) = ‘ = (cos 30 /0,33)/sin 30 = 0,584; во = 30. Условный угол плоскости обрушения грунта принимаем: tg е = 3/5,7 = 0,526; г = 27 48’ да 28 По табл. 3 прил. 2 (при 6 = ф = 30 ; е = ; е = 28 ) А, = 0,33. Эквивалентную распределенную полосовую нагрузку на поверхности засыпки от гусеничной нагрузки НГ-60 определяем по формуле (13) q = 90/(2,5 + уа tg во) = 90/(2,5 + 1,35 tg 30 ) = 27,44 кпа. Расстояние по вертикали от поверхности грунта засыпки до границ распределения условной эквивалентной боковой нагрузки определяем по формуле Уа = а/(tg во + tg е) = l,5/(tg 30 + tg 28 ) = 1,35 м. Протяженность эпюры давления определяемою формуле h = (Ьо + 2 tg 6oy,)/(tg е + tg во) = (3,3 + 2 tg 30 l,35)/(tg 28 + tg 3 0 ) = 4,38 м. В соответствии с п принимаем: Уь уа 5,7 1,35 = 4,35 м. Интенсивность горизонтального давления грунта на глубине у = 5,7 м определяем по формуле ( 1) Ру = M ym с,'(t, + k2j] y/h = [20,9 1,15 5,7. 0,33-0] 5,7/5,7=45,21 кпа. Интенсивность горизонтального давления грунта от условной эквивалентной полосовой нагрузки определяем по формуле ( 10) Р, = ду,ь/0 + 2 tg воуа/bo) = 27, Д1 + 2 tg 30 1,35/3,3) = 6,15 кпа. Расчет устойчивости положения стены против сдвига Сдвигающую силу F,a определяем по формулам (16), (17), (18): F,a., = Pjh/2 = 45,21 5,7/2 =* 128,85 кн; Fsa., = Р,уь = 6,15 4,35 = 26,75 кн; F,a = F,a., + F,, = 128, ,75 = 155,6 кн. Проверка устойчивости стены против сдвига (рис. 13) производится для трех случаев скольжения: 66

68 I Проверка устойчивости стены по контакту подошвы и щебеночной подушки Pi = 0 (рис. 13). Сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость определяем по формуле (21) F = F,a tg (е + 4>f) + fly, [Л (b 0/2 + td] + V, tg-pi*2/2 = = 155,6 tg ( ) + 20,9 1,2 [5,7 (3,6 0,6)/2 + 0,6 1,2] + 0 = 481,56 кн. Пассивное сопротивление грунта определяем по формуле (22) Е г = v,a?v 2 + c\h, (X, l)/tg (1) = 30, К = 1. F = F, tg (q>l(s, — P i) + be + Er = 481,56 tg (30 0 ) ,05 = 293,1 кн. Проверяем условие (15): F = 155,6 кн = 20,9(1,2 + 0,б)2 1/2 + 0 = 33,86 кн; F,^ T= 534,48 tg (16-0 ) -f ,86 = 187,1 кн. 67

69 Проверяем условие (15) Условие удовлетворено Л«= 155,6 кн tg S j, расчет прочности основания производим по формуле (26) А* = [F,a ТА/3 + F,a.,(h у yt/ 2 )y F = [128,85 5,7/ ,75(5,7-1,35-4,35/2)]/155,6 = 1,95 м, Mo = Fsa [А* — tg (е + фо (Ь/2 — A* tg е)] + 7,’Т/ (Ь — 0 [А (А — 4/) + 6WJ/12 = = 155,6 [1,95 — tg ( ) (3,6/2-1,95 tg 28 ] ,9 1,2 (3,6-0,6 ) [5,7 (3,6-4. 0,6) + 6 0,6 1,2]/12«- 183,4 кн м, е = Mo/F. = 183,4/481,56 = 0,38 м, ( Ь’ = 6 2е = 3,6 2 0,38 = 2,84 м По табл 5 при ф, = 30 и 6i = 18, Ху = 3,35; N, = 8,92, ^ = 1 3,7 2 iv = b’ (Njb’y, + N,y\d + AU( ) = 2,84 (3,35 2, ,92 20,9 1, )= 1202,75 кн, F c = 481,56 кн f, = 32 ; е = 28 ). Интенсивность нормативного давления грунта на стену (при у 5,7 м)- 66 Г у = [VmV/АЯ — с;, (*, + * 2)] у /А = [20,9 1 5,7-0,31-0] 5,7/5,7 = = 36,93 кпа, />, = + *»; ( = 0); Р п = / \ tg («+

() /tg в = 6,15 tg ( )/tg 28 = 18,51 кн, Р ;7 = Yi’V/Л = 20,9 1,2 5,7 = 142,96 кн; Хь Уь tg е = 4,38 tg 28 = 2,33 м; М 3

3 = Pmln*3 (pm / p m, + 3ft/Хз 1)/6Ь РщХз/2 — РацХц (х3 I Хь/2) — *з (Pty — Р )/6 (Ь = 22, р( = 0,5 с, = 0,5-10,7 = 5,35 кп а, с’п = 0,5 с = 8 кпа Определяем интенсивность давления грунта. 1 При расчете по первому предельному состоянию: *. = tg2e0 = tg (45-19 /2) = 0,509; а ) от симметричного загружения грунта засыпки по формуле ( I ) (при kt = 0 ): Я, = [УУ/Л 2с cos во cos e/sin (во + е)] Ху/Н = [18 1,15 8,3 2 5,35 cos 35 30′ cos 0 /sm (35 30′ + 0 )] 0,509 0,95/8,3 = 9,14 кпа, Р,г = [18 1,15 8,3-2 5,35 cos 35 30′ cos 0 /sin (35 30′ + 0 )] 0,509 X X 7,1/8,3 = 68,28 кпа; Р уз = [18 1,15 8,3-2 5,35 cos 35 30′ cos 0 /sin (35 30′ + 0 )] 0,509 X X 8,3/8,3 = 79,82 кпа; б) от одностороннего загружения призмы обрушения временной нагрузкой по формуле (9 )’ Р, = + Р уз + 2Р,) (hi + А3)/2 = = -128,56 + (9, , ,54)(6,15 + 1,2)/2 = 422,84 кн. Удерживающую силу следует определять по формуле (19) F = F tg ( v^ar/v,. = 0,9 222,64/1,15= 174,24 кн. Условие (15) не удовлетворено Необходима установка распорок, препятствующих смещению фундаментов В этом случае б = 0 Производим проверку устойчивости грунта основания из условия (26), так как tg 61 = 0 Ь/Ь 3,3/6 = 0,55 м; Pm ax = 2f3/3co = 2 440,69/3 0,99 = 296,76 кпа, где Со = 0,56 e» = 0,5 3,3 0,66 = 0,99 м. Расчет основания по деформациям удовлетворен. Определение расчетных усилий в стеновой панели (на 1 м длины) Опорная реакция R в верхней опоре (при т3 = [19 1,15-2, cos 34 30′ cos 0 /sin (34 30′ + 0 ) 0,472 X X 2,95/2,95 = 23,56 кпа; б) от загружения временной нагрузкой. Р, qy/x = Ю 1.2 0,472 = 5,66 кпа. 2. При расчете по второму предельному состоянию- 08 = 45 — ;= 10 I 0,438 = 4,38 кпа. Дополнительные параметры /* = I /7 1 2 = I 0, = 1, м4 11рм I const по табл 8 vi = 0,375, v2= 0,1; mi = «/(h, + hi) = 3,8/(0, ) = 1,1; n = fti/(ai + h2) = 0,35/(0, ) = 0,1, n, = A2/(A, + ht) = 2,6/(0,85 + 2,6) = 0,75; * 0>= в = ш»//,от7 62(А, + A2) = 6 8,5 10b 1,8 10 ^ — l, l 2/l,9 104 X X 1.42(0,85 + 2,6) = 8,65; *, = 3= 3 8,5 10e 1,8-10

2 1,171, (0,85 + 2,6) = 4,32. Вес фундамента и грунта На его обрезах G = 1,4 1 0, = 12,4 кн; ( С » = 11,3 кн ). Вес грунта и временной нагрузки над левой частью фундамента: О, + Gi = 2,6 1 0,4-19 1,1 + 0,4-10.1,2 = 26,54 кн, (G?+ G 3 = 23,76 кн>. Вес стены подвала: а 3= 0,6 3, ,1 = 54,6 кн, (G3 = 49,7 кн ). = G + G, + + G-i + Л(е = 12,4 + 26, , = 243,54 кн ; Ft = G» + Gf + G? + G» + W? = 11,3 + 23, = 220,76 кн. Расчет основания по несущей способности Определяем опорную реакцию в уровне низа перекрытия по формуле при к = 4,32 ( , [4nf — п I + 4ft (я, + л )7 т,]/ 8 + Р г. [15п/ — 3п< А(л + п )7яцт]/120>/(1 + /г) + [Afc (1,5 т, + k) — (G, + G i)ek\/h ( к) = ( ,6) <5,66 [4 0,75J - 0,75* + 4 4,32 (0,75 + 0,1)71,1]/ ,76 [15 0,75J 3-0, ,32(0,75 + 0,1)71,1 0,75]/120>/( ,32)+ [8(1,5 1, )- 26, ,32]/3,8(1 + 4,32 )= 13,19 кн Сдвигающую силу в уровне подошвы фундамента определяем по формуле (95)

  Договор купли продажи авто расторжение

78 F sa = — R + (Pyi + 2P ) (Аг + Aj)/2 = -13,19 + (23, ,66) (2, ,35)/2 = 38,26 кн. Удерживающую силу определяем по формуле (19) F,r = Fv tg («ft — p) + be, + E, = 243,54 tg (23-0 ) + 1, ,5 = = 112,88 кн; где E r = Yi/i^/2 + c,hr(k — l)/tg ч>, = 20 0,52 1/2 + 0 = 2,5 кн. Расчет устойчивости стен подвала против сдвига проверяем из условия (15) Fsa = 38,26 кн = 3): R» = Q1 = (ft, + ft2)

79 + 20* (в, + n)3/m,m ]/120>/(l + к) + [М?(1 5 т, + * ) — (G1 + GS)ek]/H( 1+ * ) = = (0,85 + 2,6) <4,38 [4 0,753-0,75" + 4 4,32 (0,75 + 0,1)71,1]/ ,86 [15 0, ,75ч ,32(0,75 + 0,1)71,1 0,75]/120>/( ,32) + [7,3(1,5 1,1 + 4,32) — 23,76 0,5 4,32]/3,8(1 + 4,32) = 8,01 кн, М$ = — R nh + Я ;й Р?3А2/6 — (G? + G3) е + М ; = ,01 3,8 + 4,38 2, ,46 2,952/6 23,76 0,5 + 7,3 = 3,56 кн-м, е = MS/Fi = 3,56/220,76 = 0,02 м = Ч>7?» = 32 /1,1 = 29 ; фп = ч>» = 32 ; С, = О, си = 0. Расчетные характеристики грунта засыпки: у[ = 0.957, = 0,95-18,9 = 18 кн /м \ yj, = 0,95у = 17,1 кн/м3; . с (fei -f fe2) ] yl/h = [18 1,15 4,35 0,39 0] 3,75 6/4,35 = = 181,64 кпа; РуЗ = [18 1,15 4,35 0,3 9-0 ] 4,35 6/4,35 = 210,71 кп а; 79

81 б) от загружения временной нагрузкой Р = qy/ll = 10 1, = 28,08 кпа 2. При расчете по второму предельному состоянию: V = tg2(45 —

J = qyiv l = Ю 1 0,347 6 = 20,8 кпа. Дополнительные параметры G 1 вес фундамента и плиты на его обрезах 240 кн (G = 216 кн ); Gi вес грунта и временной нагрузки над левой частью фундаментной плиты 220 кн ( 0? = 180 к Н ); Gi вес стены подвала 109 кн (G1 = 99 к Н ), F, = G + G, \ = = 1769 кн; ( f ; = 1585 кн ), h = 0,9 0,9я/ 12 = 5, м4. При i = const по табл. 8 vi = 0,375, va = 0,1; т = (Л2 4- Аз)/h2= (3,75 -f 0,6)/3,75 = 1,16; = шеь1нт2/е Ь 2Н2а = 6 2,05 Ю7 5,5 10^2 l,162/ ,12 3,75 X X 2,1 = 13,11; k = 3= 3 2,05 I07 5, / ,75 2,1 = 6,55. Расчет основания по несущей способности Опорную реакцию R в уровне низа плит перекрытия подвала по приведенной ниже формуле определяем при k = 6,55 ( = R [h> Л Руз + З Р ч)(л’_я + h if /6 ( (j c’i + G%e2) + = = -248,16(3,75 + 0,6) + ( , ,08)(3,75 + 0,6)2/6 — — (220 0, ,6) + 400= -12,81 кн м. Величина эксцентриситета приложения равнодействующей: е = Mo/Fc = 12,81/1769 а: 0,01 и. Определение вертикальной составляющей силы предельного сопротивления основания Nu проводим согласно СНиП : * ‘ = * — 2е = 2,1 2 0,01 = 2,08 м, /’ = а = 2,1 «J. По СНиП табл 7 при 6, = 10 ; ip, = 29, N, = 6,72, /V, = 12,94 п = 1/ь = 2,1/2,1 = 1, = 1-0,25/т) = 1 0,25/1 = 0,75; I, — I + l,5 / ri= 1 + 1,5/1 = 2.5 ; Nu= ft’/’ (JVT5T*’Yi + JV,5,v[d + NdcCd = 2,08 2,1 (6,72 0,75 2,08 18, ,94 2,5 18 0, )= 2773,08 k H. Проверяем условие (26). F c = 1769 кн = 3 и Q = 248,16 кн: 0 = Q. КРт1 + Р,) + (Рт5 — РтО/2] Ы = 248,16 — [(0 + 28,08) ,64 0)/2] 3,75 = — 197,64 кн; М = Q.A* — [(P t i + Р,) + (Р,2 — P ri)/3j hi/2 — Мс = 248,16-3,75 — [(0 + 28,08) + (181,64-0)/3] 3,752/2 400 = 92,25 кн м Пример. 9. Расчет подпорной стены на сейсмическое воздействие Дано. М ассивная бетонная -подпорная стена с высотой подпора грунта 2,7 м, глубина заложения подошвы 0,9 м. Угол наклона поверхности засыпки к горизонту q = 10 Геометрические размеры стены приведены иа рис. 18. По контакту грунт стена 6 = 0, е = 22. Подпорная стена возводится в районе с сейсмичностью 7 баллов Грунт засыпки имеет следующие характеристики: ф,’ = 21, yf = 18 кн/м3, с< 10,3 кпа Требуется установить интенсивность активного давления грунта на стену. Коэффициент горизонтального давления грунта Я. определяем по табл 1 прил 2 к = 0,72 (при 6 = 0, ч>! = 21, о = 10, к = 22 ). Коэффициент горизонтального давления грунта при сейсмическом воздействии определяем по формулам (98) <100) (о -- arctg ( ) sin (ч>+ 6)/cos (е со) cos (е g) = = sin ( ) sin ( )/cos ( ) cos (22-10 ) = 0,056; X* = cos2(ф e oj) cos (e + fiycos и cos2e cos (e -*У — с\ (А + *а)] y/h = [18 1,15 0,776 3,6 10,3 (1, )] 3,6/3,6 = 41,97 кн,

84 где кг О, ft, = 21 cos 0о cos e/sin (0O+ e) = 2 0,72 cos 28 cos 22 /sin ( ) = 1,54; tg 0o = (cos e 4 cos «pqasin g г) sin q>f) = (cos 10 1,2 cos 2 1 )/ (sin 10 1,2 sin 21 ) = 0,5283, 0O= 28, T) = cos (e q)/ /к* cos e = cos (22 10 )/ j/0,776 cos 22 = 1,2, Pt 2 = РЬ tg (e + 6)/tg e = 41,97 tg ( )/tg 22 = 41,97 кн Пример 10. Расчет общей устойчивости стены подвала против сдвига по круглоцилиндрическим поверхностям Дано Технический подвал отдельно стоящий. Геометрические и расчетные исходные данные приведены на рис 19 Строительство осуществляется в районе с сейсмичностью до 6 баллов. Грунтовые воды отсутствуют Требуется произвести оценку устойчивости стены подвала против сдвига по круглоцилиндрической поверхности. 83

85 Устойчивость стены подвала вместе с прилегающим к ней грунтом считается обеспеченной, если удовлетворяется условие (102). Значения tg и с* для грунтов определяются по формулам (106) и (107). Расчет устойчивости сведен в таблицу Результаты расчета свидетельствуют об экономичности проектного решения фундамента, так как условие (102), оставаясь больше нуля, близко к нему, а надежность основания обеспечивается учетом в характеристиках грунта коэффициента устойчивости (к/ = к / т = 1,2). Расчеты, произведенные по кривым, про.чодящим ниже и выше рассмотренной (радиусом R i = 6,5 м и радиусом R цкние гр ос Со Со 05 СЛ СО 4ь град р A W W I C N О С Л О С Л О С Л О О СОСОto to СЛ О СЛ О СЛ о о со со to to

СЛ О СЛ о сл о о со СОto fo СЛ О Сл о O’» о о со со to to СЛ О СЛ о сл О о со СОЮ to с л о с л о с л о о со to to О СЛ О Сл о о

о 0. > *» СОСОсо со ю сл 4^ со со со со to 05 4к 4* Со СОСОto -si 4* V СО со СОСО Сл 4* 4^ СОСО СО 00 СО -»4 Со tfiscn 05 ф сл ю tfi rib ю

-4 4k. 4k- х> сл СО ОС 05 *ч 4* to Ф to to СОСО03 —

1 со СЛ 00 СЛ to о о о о о о о о о о о о о о о О О О О О О О о о о о о о о О О О О О О О о о о о о о о о о o p о о — 44*4ь.С0СОС0СО*О СЛ V 4»- со СОсо to сл 4^ СОСОСОСО сгз сл *-с- со oj со 05 СЛ 4* со СОСО ООСЛ V *4к 4ь СОСО СЛ СЛ *4*. 4». Со СО -4 со0ослсо—Оо СОСЛ

«4СП-со с -si to оз to сс> сл о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о Р о о о О О О О О О О о о о о о о о о о р р О о ООСЛ4^4*..с».СОСОСО 03 сл 4». 4*. со со со 05 СЛ 4* 4* 4ь СО СО 05 СЛ Сл ** *4». 05 ‘со **4 Сл Сл 4*>*4ь 4» СО О 05 СЛ 4^ *,&. V СО оз СЛ СЛ 4Х 4*. СО 00 id -А. ОС Сл Ю 05 to id -v* CO ^ СО00 со 00 4^ 05 СЛ кэ to «Ч СО 03 to 4b io Сл ю *ч СО0D X ы 41 in Sя т о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о О О О О О О О О О О О О О О о о о о о о о о о О О О о d w w M t o M M W 4* со со го to to to 4*- СОСОСОto to S3 V со со со ‘ю Vo ю сл V СОСо со to to оз 4»- СОСОсо СОto V V со Ъл со to ‘*0

-JtOC -‘-JCn4»-tO 4» СЛ СО СО Оз to оо 05 4»- -vl 00 4». о сл CO* 05 со СО05 j*. 4* 00 Jib Ю -4 «si 05 со оо -э- -е- X X to >- 3 zr> СВ 2 S о о о о о о о о о о о о о о О О О О О О О о о о о о о о О О О o p о о о о о о о о о О О О О О СПСл CM-U.».. 05 СЛ СЛ 4* 4» 4ь со -J Оэ СП 4* 4* со VI 05 Сл Сл 4к СО 00 Оз СЛ Сл 4^ 4* V о ^4»-4* Ч 05 СЛ СЛ 4». 4» 4* СЛ СПfrO in to *4 4* 05 ю 4* со сл ю м 00 СО03 -Ч 4* О СЛ to оо сл 4к 05 СОсо оз 00 ю о о о о о о о о о о о о о о О О О О О О О о о о о о о о О О О О О О О о о о о о о V 05 сл СП4» V СО *-4 03 СЛ Сл 4*>4*- 4» 00 о 05 bi сл л. 4ь 00 *405 СПСЛ 4ь 4». 1о «^405 Сл Сл»t* Оз Сл СЯ *4* СЛ 00 со Ф СЛ to Оо Сл Ю 03 to ОС ГО СЛ 4* 4^ Оо СОФ со СО00 -vl СЛ 4к о X 3 г «г -з» о о р р о о и 30 О 05 СЛ СП4». к V» СЛ V О «Ч СЛ СЛ 4*. о 00 Ч 05 СЛ сл 4* to 00 V сл * > to

4 Оз Оз Сл 4э> ССЮ Ю М to to со СОСЛ CD^ >и to Ov J 05 to СЛ 00 Ф 00 ГО «4 СО05 to *- со 4» Ч Оз 4* О» > 00 to Oi СО Са? о

90 6 = ф/2 Таблица 2, П Т Значения коэффициента X при величине угла к. гр .и I мд ,54 0,56 0,58 0,6 0,62 0, Г) 10 0,66 0,7 0,73 0,76 0,79 0,82 0, ,43 0,98 1,02 1,07 1,12 1, ,52 0,54 0,56 0,58 0,6 0,62 0, ,63 0,66 0,7 0,73 0,76 0,79 0, ,78 0,82 0,86 0,91 0,95 0,99 1,04 0 0,5 0,52 0,54 0,56 0,58 0,6 0, ,6 0,63 0,67 0,7 0,73 0,76 0, ,72 0,76 0,8 0,84 0,88 0,93 0,97 0 0,48 0,5 0,53 0,55 0,57 0,59 0, ,57 0,61 0,64 0,67 0,7 0,73 0, ,67 0,71 0,75 0,79 0,83 0,88 0,92 0 0,46 0,48 0,51 0,53 0,55 0, ,55 0,58 0,61 0,64 0,68 0,71 0, ,63 0,67 0,71 0,75 0,79 0,83 0, ,44 0,47 0,49 0,51 0,53 0,55 0, ,52 0,56 0,59 0,62 0,65 0,68 0, ,6 0,64 0,68 0,71 0,76 0,8 0, ,88 0,94 1 1,06 1,13 1,21 1,29 0 0,42 0,45 0,47 0,5 0,52 0,54 0, ,5 0,53 0,57 0,6 0,63 0, ,57 0,61 0,64 0,68 0,72 0,76 0,8 20 0,72 0,77 0,82 0,88 0,93 0,99 1,05 0 0,41 0,43 0,46 0,48 0,5 0,52 0, ,48 0,51 0, ,61 0,64 0, ,54 0,58 0,61 0,65 0,69 0,73 0, ,66 0,7 0,75 0,8 0,86 0,91 0,97 0 0,39 0,42 0,44 0,46 0,49 0,51 0, ,46 0,49 0,52 0,55. 0,59 0,62 0, ,51 0,55 0,59 0,62 0,66 0,7 0, ,61 0,66 0,7 0,75 0,8 0,86 0,91 0 0,37 0,4 0, ,47 0,49 0, ,44 0,47 0,5 0,53 0,56 0,6 0, ,49 0,52 0,56 0,6 0,64 0,68 0, ,57 0,61 0,66 0,71 0,76 0,81 0,86 0 0,36 0,39 0,41 0,43 0,46 0,48 0,5 10 0,42 0,45 0,48 0,51 0,54 0,58 0, ,46 0,5 0,54 0,57 0,61 0,65 0, ,53 0,58 0,62 0,67 0,72 0,77 0, ,82 0,89 0,96 1,04 1,12 1,22 1,32 0 0,34 0,37 0,4 0,42 0,44 0,46 0, ,4 0,43 0,46 0,5 0,53 0,56 0, ,44 0,48 0,51 0,55 0,59 0, ,5 0,55 0,59 0,64 0,68 0,73 0, ,65 0,71 0,77 0, ,97 1,05 Ъ к шф 89

91 Продолжение табя 2 Значения коэффнцмента 1 при величине угла е, град, равном ф- у. град грая ,3 3 0,3 6 0,3 8 0,41 0,4 3 0,4 5 0, ,3 8 0,41 0,4 5 0,4 8 0,51 0,5 4 0, ,4 2 0,4 5 0,4 9 0,5 3 0,5 7 0,6 0, ,4 7 0,5 2 0,5 6 0,61 0,6 5 0,7 0, ,5 9 0,6 4 0,7 0,7 6 0,8 2 0,8 9 0, ,3 2 0,3 4 0,3 7 0,3 9 0,4 2 0,4 4 0, ,3 6 0,4 0,4 3 0,4 6 0,4 9 0,5 2 0, ,4 0,4 3 0,4 7 0,51 0,5 5 0,5 8 0, ,4 5 0,4 9 0,5 3 0,5 8 0,6 2 0,6 7 0, ,54 0,6 0,6 5 0,71 0,7 6 0,8 3 0, ,3 0,3 3 0,3 6 0,3 8 0,4 0,4 2 0, ,3 5 0,3 8 0,41 0,4 4 0,4 7 0,51 0, ,3 8 0,41 0,4 5 0,4 9 0,5 2 0,5 6 0,6 20 0,4 2 0,4 7 0,51 0,5 5 0,6 0,6 4 0, ,5 0,5 5 0,61 0,6 6 0,7 2 0,7 8 0, ,2 9 0,3 2 0,3 4 0,3 7 0,3 9 0,41 0, ,3 3 0,3 6 0,4 0,4 3 0,4 6 0,4 9 0, ,3 6 0,4 0,4 3 0,4 7 0,51 0,5 4 0, ,4 0,4 4 0,4 8 0,5 3 0,5 7 0,6 2 0, ,4 7 0,5 2 0,5 7 0,6 2 0,6 8 0,7 3 0, ,7 5 0,8 3 0,91 1 1,1 1,21 1,33 0 0,2 8 0,31 0,3 3 0,3 6 0,3 8 0,4 0, ,3 2 0,3 5 0,3 8 0,41 0,44 0,4 7 0,5 15 0,34 0,3 8 0,4 2 0,4 5 0,4 9 0,5 2 0, ,3 8 0,4 2 0,4 6 0,5 0,5 5 0,5 9 0, ,4 4 0,4 9 0,5 4 0,5 9 0,6 4 0,7 0, ,5 8 0,6 5 0,7 2 0,7 8 0,8 6 0,9 4 1,04 0 0,2 7 0,2 9 0,3 2 0,3 4 0,3 7 0,3 9 0, ,3 0,3 3 0,3 7 0,4 0,4 3 0,4 6 0, ,3 3 0,3 6 0,4 0,4 3 0,4 7 0,51 0, ,3 6 0,4 0,4 4 0,4 8 0,5 3 0,5 7 0, ,41 0,4 6 0,51 0,5 6 0,61 0,6 6 0, ,5 2 0,58 0,6 4 0,71 0,78 0,85 0, ,2 6 0,2 8 0,31 0,3 3 0,3 6 0,3 8 0,4 10 0,2 9 0,3 2 0,3 5 0,3 8 0,41 0,4 4 0, ,31 0,3 5 0,3 8 0,4 2 0,4 5 0,4 9 0, ,3 4 0,3 8 0,4 2 0,4 6 0,5 0,5 5 0, ,3 9 0,4 3 0,4 8 0,5 3 0,5 8 0,6 3 0, ,4 7 0,5 3 0,5 9 0,6 5 0,7 2 0,7 9 0, ,2 4 0,2 7 0,3 0,3 2 0,3 4 0,3 7 0, ,2 8 0,31 0,3 4 0,3 7 0,4 0,4 3 0, ,3 0,3 3 0,3 7 0,4 0,4 4 0,4 7 0, ,3 2 0,3 6 0,4 0,4 4 0,4 8 0,5 3 0, ,3 6 0,41 0,4 5 0,5 0,5 5 0,6 0, ,4 4 0,4 9 0,5 5 0,61 0,6 7 0,7 4 0,81 90

92 ч. е. град град Продолжение табл. 2 Значения коэффициента А. при величине угла е. град, равном ,2 3 0,2 6 0,2 9 0,31 0,3 3 0,3 5 0, ,2 6 0,2 9 0,3 2 0,3 6 0,3 9 0,41 0, ,2 8 0,3 2 0,3 5 0,3 9 0,4 2 0,4 5 0, ,31 0,3 5 0,3 8 0,4 2 0,4 6 0,5 0, ,3 4 0,3 9 0,4 3 0,4 8 0,5 3 0,5 8 0, ,4 0,4 6 0,51 0,5 7 0,6 3 0,6 9 0, ,6 7 0,7 6 0,8 5 0,9 5 1,06 1,18 1, ,2 2 0,2 5 0,2 8 0,3 0,3 2 0,3 4 0, ,2 5 0,2 8 0,31 0,3 4 0,3 7 0,4 0, ,2 7 0,3 0,34 0,3 7 0,41 0,4 4 0, ,2 9 0,3 3 0,3 7 0,41 0,4 5 0,4 9 0, ,3 2 0,3 7 0,41 0,4 6 0,5 0,5 5 0,6 30 0,3 8 0,4 3 0,4 8 0,5 3 0,5 9 0,6 5 0, ,51 0,5 8 0,6 5 0,7 3 0, ,21 0,2 4 0,2 7 0,2 9 0,31 0,3 3 0, ,2 4 0,2 7 0,3 0,3 3 0,3 6 0,3 9 0, ,2 6 0,2 9 0,3 2 0,3 6 0,4 2 0,4 3 0, ,2 8 0,31 0,3 5 0,3 9 0,4 3 0,4 8 0, ,3 0,3 5 0,3 9 0,4 3 0,4 8 0,5 3 0, ,3 5 0,4 0,4 5 0,5 0,5 6 0,6 2 0, ,4 5 0,51 0,5 8 0,6 5 0,7 3 0,81 0,9 0 0,21 0,2 3 0,2 6 0,2 8 0,3 0,3 2 0, ,2 3 0,2 6 0,2 9 0,3 2 0,3 5 0,3 8 0,4 15 0,2 4 0,2 8 0,31 0,3 4 0,3 7 0,41 0, ,2 6 0,3 0,34 0,3 7 0,41 0,4 5 0, ,2 9 0,3 3 0,3 7 0,41 0,4 6 0,51 0, ,3 3 0,3 7 0,4 2 0,4 8 0,5 3 0,5 9 0, ,4 0,4 6 0,5 3 0,5 9 0,6 6 0,7 4 0, ,2 0,2 2 0,2 5 0,2 7 0,2 9 0,31 0, ,2 2 0,2 5 0,2 8 0,31 0,3 4 0,3 6 0, ,2 3 0,2 6 0,3 0,3 3 0,3 6 0,4 0, ,2 5 0,2 8 0,3 2 0,3 6 0,4 0,4 3 0, ,2 7 0,31 0,3 5 0,4 0,4 4 0,4 8 0, ,31 0, ,4 5 0,5 0,5 6 0, ,3 7 0,4 3 0,4 9 0,5 5 0,6 2 0,6 9 0, ,1 9 0,21 0,2 4 0,2 6 0,2 8 0,3 0, ,21 0,2 4 0,2 6 0,2 9 0,32 0,3 5 0, ,2 2 0,2 5 0,2 8 0,3 2 0,3 5 0,3 8 0, ,2 4 0,2 7 0,31 0,3 4 0,3 8 0,4 2 0, ,2 6 0,3 0,3 4 0,3 8 0,4 2 0,4 7 0, ,2 9 0,3 3 0,3 8 0,4 3 0,4 8 0,5 3 0, ,3 4 0,3 9 0,4 5 0,51 0,5 7 0,6 4 0, ,5 9 0,6 8 0,7 7 0,8 8 1,00 1,14 1,29 7* 91

93 6 = Ф Т абл иц а 3 У. 1 рад в. град Зкаченкя коэффициента к при величине угла с. град, раниом ,5 0,5 2 0,5 4 0,5 5 0,5 7 0,5 8 0,5 8 0, ,6 3 0,6 6 0,6 9 0,71 0,7 4 0,7 6 0,7 9 0, ,9 3 0,9 8 1,02 1,07 1,12 1,18 1,24 1,32 0 0,4 8 0,5 0,52 0,5 3 0,5 4 0,5 6 0,5 6 0, ,6 0,6 2 0,6 5 0,6 8 0,71 0,7 3 0,7 5 0, , ,84 0,8 8 0,9 2 0,9 6 1,01 1,05 0 0,4 6 0,4 8 0,5 0,51 0,5 2 0,5 4 0,5 4 0, ,5 7 0,6 0,6 2 0,65 0,6 7 0,7 0,7 2 0, ,7 0,7 3 ‘ 0,7 7 0,81 0,8 4 0,8 8 0, ,4 4 0,4 6 0,4 8 0, ,5 2 0,5 2 0, ,5 4 0,5 7 0,59 0,6 2 0,6 4 0,6 7 0,6 9 0, ,6 5 0,6 8 0,7 2 0,75 0,7 9 0,8 2 0,8 6 0,9 0 0,4 2 0,4 4 0,4 6 0,47 0,4 9 0,5 0,51 0, ,51 0,54 0,5 7 0,5 9 0,6 2 0,6 4 0,6 6 0, ,6 0,6 4 0,67 0,71 0,7 4 0,7 8 0,81 0, ,4 0,4 2 0,4 4 0,4 6 0,4 7 0,4 8 0, ,4 9 0,51 0,54 0,5 7 0,5 9 0,61 0,6 3 0, ,5 7 0,6 0, У 0,7 3 0,7 7 0, , ,06 1,13 1,21 1,29 1,39 0 0,3 8 0,4 0,42 0,44 0,4 5 0,4 6 0,4 7 0, ,4 6 0,4 9 0,5 2 0, ,5 9 0,61 0, ,53 0,57 0,6 0,63 0,67 0,7 0,72.0, ,7 0,7 5 0,8 0,8 4 0,9 0, ,07 0 0, , ,4 5 0,4 5 0,4 6 оо 10 0,44 0,4 7 0,4 9 0,52 0,54 0,5 6 0,5 8 0,6 15 0,5 0,5 4 0, ,6 3 0,6 6 0,6 9 0, ,6 8 0,72 0,77 0,81 0,8 6 0,91 0, ,3 5 0,3 7 0,3 9 0,41 0,4 2 0,4 3 0,4 4 0,44 о т 10 0,4 2 0,4 5 0,4 7 0,5 0,52 0,5 4 0,5 6 0, ,4 8 0,51 0,5 4 0,5 7 0,6 0,6 3 0, ,58 0,62 0,6 7 0,71 0,75 0,7 9 0, ,3 6 0,3 8 0,3 9 0,4 0,41 0, /1 10 0,4 0,4 3 0,4 5 0,48 0,5 0,5 2 0,54 0, ,4 5 0,4 8 0,51 0,54 0,5 7 0,6 0,6 3 0, ,5 4 0,5 8 0,6 2 0, ,7 4 0,7 8 0, ,3 2 0,3 4 0,3 6 0,3 8 0,3 9 0,4 0,41 0, ,3 8 0,41 0,4 3 0,4 6 0,4 8 0,5 0,51 0, ,4 2 0,4 6 0,4 9 0,52 0,5 5 0,5 7 0,6 0, ,5 0,54 0,5 8 0,6 2 0,6 6 0,7 0,7 3 0, ,8 2 0,8 9 0,9 6 1,04 1,12 1,22 1,32 1, ,31 0,3 3 0,3 5 0,3 6 0,3 8 0,3 8 0,3 9 0, ,36 0,3 9 0, ,4 6 0,4 8 0,4 9 0, ,4 0,4 3 0,4 6 0,49 0,5 2 0,5 5 0,5 7 0,5 7

94 ч. и. град град Продолжение табл 3 Значения коэффициента К при величине >гла t град равном 0 5 К) J J , ,5 8 0,6 2 0, , ,7 4 0,8 0, ,5 6 0,6 2 0,6 8 0,7 5 0,8 3 0,8 8 0,9 7 1,04 0 0,2 9 0,31 0,33 0,3 5 0,3 6 0, , ,3 4 0,37 0,4 0,4 2 0,4 4 0,4 6 0,4 7 0,4 8 27, ,41 0,44 0,4 7 0,5 0,5 2 0,5 4 0, , , ,5 9 0,62 0,6 5 0, ,5 6 0,61 0,6 6 0,7 2 0,7 7 0,8 3 0,8 8 0, ,2 8 0,3 0,3 2 0,33 0,3 5 0,3 6 0,3 6 0, ,3 3 0,3 5 0,38 0, , , ,3 6 0,3 9 0,4 2 0,45 0,4 7 0, , ,41 0,4 5 0, ,5 5 0, , ,51 0,5 6 0,61 0, ,7 5 0,8 0, ,2 7 0,29 0,31 0, ,3 4 0,3 5 0, ,31 0, ,4 0,4 2 0,4 3 0, ,3 4 0, ,4 3 0,4 5 0,4 8 0,4 8 0, ,3 9 0, ,4 9 0,5 3 0, , ,4 7 0,5 2 0,5 6 0,61 0,6 5 0, ,7 8 ou 0 0,2 6 0, ,31 0,3 2 0, , ,3 0,3 2 0,3 5 0,37 0,3 9 0,4 0,41 0, ,3 3 0,3 5 0,3 8 0,41 0,4 3 0,4 6 0,4 7 0, ,3 7 0,4 0,44 0, ,5 3 0,5 5 0, ,4 4 0,48 0,5 2 0,5 7 0,61 0, , ,7 5 0,8 3 0, ,33 1,48 0 0,2 5 0,2 7 0,2 8 0, ,3 2 0, , ,3 3 0,3 5 0,3 7 0, ,4 15 0,31 0,3 4 0,37 0, , , ,3 5 0, ,4 4 0,4 7 0,5 0, ,41 0,4 5 0,4 9 0, ,61 0, ,2 3 0,2 5 0,27 0, , , , ,3 4 0,3 6 0,3 7 0,3 8 0, , , ,4 2 0,4 3 0, ,3 3 0,3 6 0,3 9 0,42 0,4 5 0,48 0,5 0, ,3 8 0, ,54 0,5 7 0,61 0, ,4 9 0,5 5 0,6 0,6 6 0,72 0,7 8 0,8 4 0,9 0 0,2 2 0, ,27 0,2 9 0,2 9 0, ,2 6 0,2 8 0,3 0,32 0,34 0,3 5 0,3 6 0, ,2 8 0,31 0,3 3 0,3 6 0,3 8 0,4 0,41 0, ,31 0,34 0,3 7 0,4 0,4 3 0,4 5 0,4 7 0, ,3 5 0,3 9 0,4 3 0,4 7 0,5 0,54 0,5 7 0, , ,5 5 0,6 0,65 0,71 0,7 6 0, ,2 3 0,2 5 0,26 0,2 8 0,2 8 0,2 8 0, ,2 4 0,2 7 0,2 9 0,31 0,3 3 0,3 4 0, ,2 6 0,2 9 0,3 2 0,3 4 0, , ,2 9 0,3 2 0,3 5 0,3 8 0,41 0,4 3 0,4 5 0,4 6 93

95 Продолжение табя 3 ф. е. град град Значения коэффициента X при величине угла е град, равном ,3 3 0,3 7 0,41 0,44 0,4 8 I 0,51 0,5 3 I 0, ,41 0,4 5 0,5 0,5 5 0,6 1 0,6 5 0, , ,2 0,2 2 0,2 4 0,2 5 0,2 6 0,2 7 0,2 7 0, ,2 3 0,2 6 0,2 8 0,3 0,31 0,3 3 0,3 3 0, ,2 5 0,2 8 0,3 0,3 2 0,3 5 0,3 6 0,3 7 0, ,2 8 0,31 0,3 3 0,3 6 0,3 9 0,41 0,4 3 0, ,31 0,3 5 0,3 8 0,4 2 0,4 5 0,4 8 0,5 0, ,3 7 0,4 2 0,4 6 0,51 0,5 5 0,6 0,6 4 0, ,6 7 0,7 6 0,8 5 0,9 5 1,06 1,18 1,32 1,49 0 0,1 9 0,21 0,2 3 0,24 0,2 5 0,2 6 0,2 6 0, ,2 2 0,2 4 0,2 6 0, , , ,2 4 0,2 6 0,2 9 0,31 0,3 3 0,3 4 0,3 5 0, ,2 6 0,2 9 0,3 2 0,34 0,3 7 0,3 9 0,4 0, ,2 9 0,3 3 0,3 6 0,3 9 0,4 2 0,4 5 0,4 7 0, ,3 5 0,3 9 0,4 3 0,4 7 0,5 2 0,5 6 0,5 9 0, ,4 9 0,5 5 0,6 2 0,6 8 0,7 8 0,8 3 0,91 0, ,1 9 0,2 0,2 2 0,2 3 0,24 0,2 5 0,2 5 0, ,21 0,2 3 0,2 5 0,2 7 0,2 9 0,3 0,3 0, ,2 3 0,2 5 0,2 7 0,3 0,31 0,3 3 0,3 4 0, ,2 5 0,2 7 0,3 0,3 3 0,3 5 0,3 7 0,3 8 0, ,2 7 0,31 0,34 0,37 0,4 0,4 3 0,4 5 0, ,3 2 0,3 6 0,4 0,4 4 0,4 8 0,5 2 0,5 5 0, ,4 2 0,4 8 0,54 0,6 0,6 6 0,7 2 0,7 9 0, ,1 8 0,2 0,21 0,2 2 0,2 3 0,2 4 0,2 4 0, ,2 0,2 2 0,2 4 0,2 6 0,2 7 0,2 8 0,2 9 0, ,21 0,2 4 0,2 6 0,2 8 0,3 0,31 0,3 2 0, ,2 3 0,2 6 0,2 9 0,31 0,3 3 0,3 5 0,3 6 0, ,2 6 0,2 9 0,3 2 0,3 5 0,3 8 0,4 0,4 2 0, ,3 0,3 4 0,3 8 0,41 0,4 5 0,4 8 0,51 0, ,3 8 0,4 3 0,4 8 0,54 0,5 9 0,6 5 0,7 0,74 0 0,1 7 0,1 9 0,2 0,21 0,2 2 0,2 3 0,2 2 0, ,1 9 0,21 0,2 3 0, ,2 7 0,2 7 0, ,2 0,2 3 0,2 5 0,2 7 0,2 9 0,3 0,3 0, ,2 2 0,2 5 0,2 7 0,3 0,3 2 0,3 3 0,3 4 0, ,2 4 0,2 7 0,3 0,3 3 0,3 6 0,3 8 0,3 9 0,4 30 0,2 8 0,31 0,3 5 0,3 9 0,4 2 0,4 5 0,4 8 0, ,3 4 0,3 9 0,4 4 0,4 9 0,5 4 0,5 9 0,6 3 0, ,1 6 0,1 8 0,1 9 0,21 0,21 0,2 2 0,21 0,2 10 0,1 8 0,2 0,2 2 0,2 4 0,2 5 0,2 6 0,2 6 0, ,1 9 0,21 0,24 0,2 6 0,2 7 0,2 8 0,2 9 0, ,21 0,2 3 0,2 6 0,2 8 0,3 0,3 2 0,3 2 0, ,2 3 0,2 6 0,2 9 0,3 2 0,3 4 0,3 6 0,3 7 0, ,2 6 0,2 9 0,3 3 0,3 6 0,4 0,4 2 0,4 4 0, ,31 0,3 6 0,4 0,4 5 0,5 0,5 4 0,5 7 0,6 40 0,5 9 0,6 8 0,77 0, ,14 1,29 1,48 94

96 П РИ Л О Ж ЕН И Е з Т А Б Л И Ц А З Н А Ч Е Н И Й Т Р И ГО Н О М Е Т Р И Ч Е С К И Х Ф У Н К Ц И Й УГОЛ, град Сннус Косинус Тангенс Угол град Сннус Косинус Т ангенс , , , , , , , ,9994 0, , , , , , , ,7071 0, , , , , , , , , , , , , , , , ,7431 0,6691 1, , , , , ,6561 1, , , , , , ,7771 0, , , , , , , , ,6157 1,2799 И 0, , , , , , , , , , ,9781 0, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,9613 0, , , , , , , ,9511 0, , ,5 1, , , , , , , , , , , , ,891 0,4 54 1, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,891 0, , , , , , , , , , , , , , , , ,5 0, , ,9511 0, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,0 1 ) 35 0, , , , , , ,9781 0, , , , , , , , , ,7*»86 0, , ,788 0, , ,7771 0, , , , , , , , , , , , , ,6561 0,7547 0, ,9925 0,1219 8,М ,6691 0,7431 0,

97 Продолжение прил Я Угол, град Сииус Косинус Тагнгенс Угол, град Синус Косинус 84 0,9945 0,1045 9, ,9962 0, , ,9976 0, ,3 87 0,9986 0, , ,9994 0, ,0349 0, ,64 57,29 П Р И Л О Ж Е Н И Е 4 К Л А С С Ы С Т Е П Е Н И О Т В ЕТ С Т ВЕН Н О С Т И ЗД А Н И Й И С О О Р У Ж Е Н И Й Класс I. Основные здания и сооружения объектов, имеющих особо важное народнохозяйственное и (или) социальное значение, такие, как главные корпуса Т ЭС, А ЭС, центральные узлы доменных печей, дымовые трубы высотой более 200 м, телевизионные башни, сооружения магистральной первичной сети ЕА С С, резервуары для нефти и нефтепродуктов вместимостью более 10 тыс. м3, крытые спортивные сооружения с трибунами, здания театров, кинотеатров, цирков, крытых рынков, учебных заведений, детских дошкольных учреждений, больниц, родильных домов, музеев, государственных архивов И Т. II. Класс II. Здания и сооружения объектов, имеющих важное народно-‘ хозяйственное и (или) социальное значение (объекты промышленного, сельскохозяйственного, жилищно-гражданского назначения и объекты связи, не вошедшиё в 1 и 111 классы). Класс I I I. Здания и сооружения объектов, имеющих ограниченное народнохозяйственное и (или) социальное значение, такие, как: склады без процессов сортировки и упаковки для хранения сельскохозяйственных продуктов, удобрений, химикатов, угля, торфа и др., теплицы, парники, одноэтажные жилые дома, опоры проводной связи, опоры освещения населенных пунктов, ограды, временные здания и сооружения

98 Н О РМ А Т И В Н Ы Е З Н А Ч Е Н И Я П РО Ч Н О С Т И И Д Е Ф О Р М А Т И В Н Ы Х Х А Р А К Т Е Р И С Т И К ГР У Н Т А П РИ Л О Ж ЕН И Е 5 Таблица 1 Нормативные значения удельного сцепления с», кп а (кгс/см 2), угла внутреннего трения q>», град, и модуля деформации Е, М П а (ктс/см2), песчаных грунтов четвертичных отложений Песчаные грунты Обозначения характеристик грунтов Характеристики грунтов при коэффициенте пористости е, равном , ,75 Гранелистные и крупные с» 2(0,02) 1(0,01) ч>» Е 50(500) 40(400) 30(300) Средней крупности с» 3(0,03) 2(0,02) 1(0,01) _ Ч>» Е 50(500) 40(400) 30(300) Мелкие сп 6(0,06) 4(0,04) 2(0,02) _ ф» Е 48(480) 38(380) 28(280) 18(180) Пылеватые с» 8(0,08) 6(0,06) 4(0,04) 2(0,02) Ч'» Е 39(390) 28(280) 18(180) И (100) Примечание. Для грунтов с промежуточными значениями е, указанными в табл 1, допускается определять значения с», qi», Е по интерполяции. 97

99 Нормативны е значения уд ель н о го сцепления сп, к П а (кгс/см 2), у г л а внутреннего трения I agree.